水污染控制工程课程设计 20114358

课 程 设 计

合肥市王小郢污水处理厂工程设计 设计题目

学生姓名 学 号 专业班级 指导教师

XXX ******** 环境工程11-2 XXX

第一部分 设计说明书

1 设计题目

合肥市王小郢污水处理厂工程设计

1.1 设计任务的概况 1.1.1 项目概况

王小郢污水处理厂是合肥市污水处理的主要工程，位于合肥市大城区东南，合肥工业大学的东南。主要服务范围是合肥市中市区、东市区、西南郊的生活污水和东市区、西南郊的部分经初步处理但尚未达标的工业废水。服务人口约30万。

1.1.2 污水资料

表1.1 水量水质设计参数

平均水最大水量 BOD5CODcrSS NH3-N TP TN 量（m3/d） （m3/d） （mg/L） （mg/L） （mg/L） 150000

195000 200 350 200 （mg/L） （mg/L) (mg/L) 25 4 36 1.1.3 设计要求

该厂处理后的污水排进南淝河，最终流进巢湖。因巢湖现在污染较为严重，为实现的“碧水蓝天”计划，确保巢湖水2000达标任务，王小郢污水处理厂的排水必需达到以下指标：

CODcr≤80mg/L,BOD5≤25mg/L,SS≤30mg/L,NH3-N≤3mg/L,TP ≤1mg/L,TN≤4mg/L

1.2 气象资料 1.2.1 气温资料

合肥市处内陆中纬度地带，属暖温带性季风气候。年平均气温15.7℃，夏季平均气温28.3℃，冬季平均2.1℃；年平均降雨量1010mm，日最大降雨量160mm。

1.2.2 污水排水接纳河流资料

该厂处理后的污水排进南淝河，最终流进巢湖，南淝河常水位8m，最高河水位9m，最低河水位7m。地下水位10m。

1.2.3 厂址及场地现状

污水处理厂位于淝河西六公里处，占地约45万平方米，地势西高东低。最高标高19m，最低为12m。污水总进水管底标高为12m，进水管处地面标高为16m。污水厂长（南北向）750m，宽（东西向）600m。最大冻土2.5cm；土壤承载力2.3kgf/cm2。

2 工艺流程的选择 2.1 设计原则

(1)本设计方案严格执行国家有关环境保护的各项规定,废水处理后必须确保各项出水水质指标均达到城市废水排放要求。

(2)针对本工程的具体情况和特点,采用成熟可靠的处理工艺和设备,尽量采用新技术、新材料,实用性与先进性兼顾,以实用可靠为主。

(3)处理系统运行应有较大的灵活性和调节余地,以适应水质、水量变化。 (4)管理、运行、维修方便,尽量考虑操作自动化,减少劳动强度。

(5)在不影响处理效果的前提下,充分利用原有的构筑物和设施,节省工程费用,减少占地面积和运行费。

(6)降低噪声,改善废水处理站及周围环境。

(7)本处理工艺流程要求耐冲击负荷,有可靠的运行稳定性。

2.2 处理方法的选择

一般城市生活污水的处理工艺包括传统活性污泥法、生物接触氧化法和SBR工艺等，下列将它们分别进行比较。

2.2.1 传统活性污泥法

污水→集水池→泵站→初沉池→曝气池→二沉池→排放

根据本项目的原水水质和处理要求，必须采用生化处理方能达到排放所要求的处理程度，在大规模的城市污水处理厂中应用最为广泛的生化法处理是传统活性污泥法工艺以及由此派生出来、种类繁多的变形工艺。传统活性污泥法处理污水基本原理是：首先利用生活污水中的好氧微生物进行培养，形成适于降解污染介质，并具有相当规模微生物群落，即活性污泥；再通过这些好氧微生物群落（活性污泥）来代谢有机污染介质，达到处理和净化污水的目的[4]。

传统的活性污泥法BOD去除率可达95％以上,且活性污泥法的适应范围很广，有机物浓度高、低都能很好适应，灵活性大，可与其他工艺联合运行。但也有耐冲击负荷低，泥量大，占地面积大，土建投资高等缺点。

2.2.2 生物接触氧化法

污水→集水池→泵站→曝气沉砂池→接触氧化池→二沉池→排放

生物接触氧化法是在池内设置填料，池底曝气，充氧的污水浸没全部填料，并以一定的流速流经填料。填料上长满生物膜，污水与生物膜相接触，在生物膜微生物的作用下，污水得到净化。因此，生物接触氧化法是一种介于活性污泥法和生物膜法之间的处理工艺，又称为“浸没式生物滤池”。

生物接触氧化池法的中心处理构筑物是接触氧化池，接触氧化池是由池体、填料、布水装置和曝气系统等几部分组成，生物膜受到上升气流的冲击、搅动，加速脱落、更新，使其经常保持较好的活性，可避免堵塞。

生物接触氧化法对废水的水质、水量的变化有较强的适应性，和活性污泥法相比，管理较方便，处理效果稳定，剩余污泥量少。但生物膜量随负荷增加而增加，负荷过高，则生物膜过厚，在某些填料中易于堵塞，在BOD负荷较高的二级废水处理中较少采用；而且填料设置使氧化池的构造较为复杂，曝气设备的安装和维护不如活性污泥法方便。

2.2.3 SBR工艺

污水→集水池→泵站→曝气沉砂池→SBR池→排放

常规活性污泥系统由曝气池、沉淀池、回流污泥系统和供养设备四部分组成。进入70年代以来，随着科技的发展、微机与自控技术设备的进步与普及，人们对常规活性污泥法工艺进行改革，推出序批式活性污泥法、即SBR工艺。 SBR工艺采用可变容器间歇式反应器，省去了回流污泥系统及沉淀设备，曝气与沉淀在同一容器中完成，利用微生物在不同絮体负荷条件下的生长速率和生物脱氮除磷机理，将生物反应器与可变容积反应器相结合而成的循环活性污泥系统。这是SBR工艺的一种革新形式。

SBR工艺是在同一生物反应池中完成进水、曝气、沉淀、撇水、闲置四个间段，其所经历时间周期，根据进水水质水量预先设定或及时调整。SBR工艺具有工艺简单，运行可靠，管理方便，造价低廉等优点，但反应器容积利用率低，且

不连续的出水，要求后续构筑物容积较大，有足够的接受能力，使得SBR工艺串联其他连续处理工艺时较为困难，设备利用率低。故不适合用于大型污水处理厂（采用SBR工艺的污水处理厂规模一般在20000m3以下，规模大于100000m3的污水处理厂几乎没有采用SBR工艺的）。

2.2.4方案选择

综观以上几点可知，每个方案都有优缺点，不能完全满足，当其他工艺的优点不明显时，活性污泥法往往是最好工艺，且从合肥市其他类似工程的污水处理工艺流程中可以看出，大型污水厂多采用活性污泥法，运行效果显示BOD5、SS、CODcr、NH3-N、TN、TP都能达到出水水质要求，所以采用活性污泥法[2]。再考虑到脱氮除磷，可以采用厌氧池+氧化沟处理工艺，通过二级生化处理，达到深化处理的效果。

2.3 工艺流程 原污水 中格栅 污水泵房 栅渣外运 泥饼外运 污泥脱水机房 污泥浓缩池 格栅 沉砂池 厌氧池 改良卡鲁塞尔氧化沟 回流污泥 剩余污泥 污泥泵房 污泥池 二沉池 栅渣外运 砂外运 风机房 出水 接触消毒池

图2.1 主要工艺流程图

3 污水处理构筑物的选择 3.1 各构筑物概况及作用 3.1.1 格栅

格栅由一组或数组平行的金属栅条、塑料齿钩或金属筛网、框架及相关装置组成，倾斜安装再污水管道、泵房、集水井的进口处或污水处理厂的前端，用来截留污水中较粗大漂浮物和悬浮物，防止堵塞和缠绕水泵机组、曝气器、管道阀

门、处理构筑物配水设施、进出水口，减少后续处理生产的浮渣，保证污水处理设施的正常运行[2]。

本工程设计采用两道格栅，20mm的中格栅和10mm的细格栅，为减轻劳动强度，采用机械清除截留物。

3.1.2 进水闸井

进水闸井位于厂区进水管和中格栅间之间。

3.1.3 污水泵房

污水泵站的特点及形式[1]：

泵站行驶的选择取决于水里条件和工程造价，其他考虑因素还有：泵站规模大小、泵站的性质、水文地质条件、地形地物、挖渠及施工方案、管理水平、环境性质要求、选用水泵的形式及能否就地取材等。

污水泵站的主要形式[1]：

（1）合建式矩形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数为4台或更多时，采用矩形，机器间、机组管道和附属设备布置方便，启动简单，占地面积大； （2）合建式圆形泵站，装设立式泵，自灌式工作台，水泵数不超过4台，圆形结构水力条件好，便于沉井施工法，可降低工程造价，水泵自动方便。 （3）对于自灌式泵房，采用自灌式水泵，叶轮（泵轴）低于集水池最低水位，在最高、中间和最低水位都能直接启动，其优点为启动及时可靠，不需引水辅助设备，操作简单。

（4）非自灌式泵房，泵轴高于集水池最高水位，不能直接启动，由于污水泵水管不得设低阀，故需设引水设备。但管理人员必须能熟练的掌握水泵的启动程序。由以上可知，本设计因水量较大，并考虑到造价、自动化控制等因素，以及施工的方便与否，采用自灌式半地下式矩形泵房。

本工程设计确定采用与中格栅合建的潜水泵房。

3.1.4 沉砂池

沉砂池的功能的去除比重较大的无机颗粒。按水流方向的不同可分为的不同可分为平流式、竖流式、曝气沉砂池和旋流沉砂池四类。比较如下[1,2]：

a.平流沉砂池 优点：沉淀效果好，耐冲击负荷，适应温度变化。工作稳定，

构造简单，易于施工，便于管理缺点：占地大，配水不均匀，易出现短流和偏流，排泥间距较多，池中约夹杂有15%左右的有机物使沉砂池的后续处理增加难度。

b.竖流沉砂池 优点：占地少，排泥方便，运行管理易行。缺点：池深大，施工困难，造价较高，对耐冲击负荷和温度的适应性较差，池径受到，过大的池径会使布水不均匀

c.曝气沉砂池 优点：克服了平流沉砂池的缺点，使砂粒与外裹的有机物较好的分离，通过调节布气量可控制污水的旋流速度，使除砂效率较稳定，受流量变化影响小，同时起预曝气作用，其沉砂量大，且其上含有机物少。缺点：由于需要曝气，所以池内应考虑设消泡装置，其他型易产生偏流或死角，并且由于多了曝气装置而使费用增加，并对污水进行预曝气，提高水中溶解氧。

d.旋流沉砂池（钟式沉淀池） 优点：占地面积小，可以通过调节转速，使得沉砂效果最好，同时由于采用离心力沉砂不会破坏水中的溶解氧水平（厌氧环境）缺点：气提或泵提排砂，增加设备，水厂的电气容量，维护较复杂。

基于以上四种沉砂池的比较，本工程设计确定采用旋流沉砂池。

3.1.5 氧化沟

氧化沟技术发展加快，类型多样，氧化沟技术发展较快，类型多样，根据其构造和特征，主要分为帕斯维尔氧化沟（Pasveer）；卡罗塞尔氧化沟（Carrousel）；交替工作式氧化沟；奥贝尔氧化沟（Orbal）；一体化氧化沟（合建式氧化沟）。各种氧化沟的类型及技术特点如下[1,2]： 1）帕斯维尔氧化沟

a.性能特点：出水水质好，脱氮效果较明显；构筑物简单，运行管理方便；结构形式多样，可根据地形选择合适的构筑物形状；单座构筑物处理能力有限，流量较大时，分组太多占地面积，增加了管理的难度。

b.结构形式：单环路，有同心圆型，折流型和U型等形式，多为钢筋混凝土结构。

c.曝气设备：转刷式转盘，水深较深时，配置潜水推进器。 d.适用条件：出水水质要求高的小型污水处理厂。 2）卡罗塞尔氧化沟

a.性能特点：出水水质好，由于存在明显的富氧区和缺氧区，脱氮效率高；

曝气设施单机功率大，调节性能好，并且曝气设备数量少，既可以节省投资，又可以使运行管理简化；有极强的混合搅拌和耐冲击负荷能力；氧化沟沟深加大，使占地面积减少，土建费用降低；用电量较大，设备效率一般；设备安装较为复杂，维修和更换繁琐。

b.结构形式：多沟串联。

c.曝气设备：立式低速表曝机，每组沟渠只在一端安设一个表面曝气机。 d.适用条件：大中型污水处理厂，特别是用地紧张的大型污水处理厂。 3）交替工作式氧化沟

a.性能特点：出水水质好；可以不单独设置二沉池，处理流程短，节省占地；不需要单独设置反硝化区，通过运行过程中设置停曝期，进行反硝化，具有较高的氮去除率；设备闲置率高；自动化程度要求高。增加了运行管理难度。

b.结构形式：单沟（A型）双沟（B型）和三沟（T型），沟之间相互连通。 c.曝气设备：水平轴曝气转盘。

d.适用条件：出水要求高的大中型污水处理厂 4）奥贝尔氧化沟

a.性能特点：出水水质好，脱氮率高，同时硝化反硝化；可以在未来负荷增加的情况下加以扩展，易于适应多种进水情况和出水要求的变化；容易维护；节能，比其他任何氧化沟系统在运行时需要的动力都小；受结构形式的，总图布置困难。

b.结构形式：三个或多个沟道，相互连通。

c.曝气设备：水平轴曝气转盘（转碟），可以进行多个组合。 d.适用条件：出水要求高的大中型污水处理厂。 5）一体化氧化沟

a.性能特点：工艺流程短，构筑物和设备少；不设置单独的二沉池，氧化沟系统占地面积较小；沟内设置沉淀区，污泥自动回流，节省基建投资和运行费用；造价低，建造快，设备事故率低，运行管理工作量少；固液分离比一般二沉池高；运行和启动存在一定问题；技术尚处于研究开发阶段。

b.结构形式：单沟环形沟道，分为内置式固液分离和外置式分离式 c.曝气设备：水平轴曝气转盘

d.适用条件：中小型污水处理厂

综上所述，各种氧化沟各有优缺点，设计采用卡罗塞尔氧化沟，现将卡罗塞尔氧化沟再做以下较为全面的介绍。

卡罗塞尔氧化沟采用垂直安装的低速表面曝气器，每组沟渠安装一个，均安装在同一端，因此形成了靠近曝气器下游的富氧区和曝气器上游以及为外环的缺氧区。这不仅有利于生物凝聚，还是活性污泥易于沉降。BOD5的去除率可达到95%—99%，脱氮效率约为90%，除磷率约为60%。

2.5.6 沉淀池（二沉池）

由于本设计主要构筑物采用氧化沟，可不设初沉池。二沉池设在生物处理构筑物后面，用于沉淀去除活性污泥或腐殖污泥（指生物膜法脱落的生膜）。沉淀池主要有以下几种形式。比较如下[1,2]：

a.平流沉淀池优点包括：沉淀效果好；耐冲击负荷和温度的变化适应性强；施工容易，造价低。它的主要缺点为：池子配水不均匀；采用多斗排泥时，每个泥斗需要单设排泥管各自排泥，操作量大。

适用条件：适用于大、中、小型污水处理厂；适用于地下水位较高和地质条件较差的地区。

b.辐流式沉淀池优点包括：多为机械排泥，运行较好，管理较简单；排泥设备已趋定型。它的主要缺点为：池内水速不稳定，沉淀效果较差；机械排泥设备复杂，对施工质量要求高。

适用条件：适用于大、中型污水处理厂；适用于地下水位较高的地区。 c.竖流式沉淀池优点包括：排泥方便，管理简单；占地面积较小。它的主要缺点为：池子深度大，施工困难；对冲击负荷和温度变化的适应性能力较差；造价较高；池径不宜过大，否则布水不均匀。

适用条件：适用于处理水量不大的小型污水处理厂。

d.斜板（管）沉淀池优点包括：沉淀效率高，停留时间短；占地面积小。它的主要缺点为：用于二沉池时，当固体负荷较大时其处理效果不太稳定，耐冲击负荷的能力较差；运行管理成本高。

综上所述，四种沉淀池的优缺点比较，并结合本设计的具体情况；设计水量较大，本工程二沉池采用中心进水、周边出水的辐流式沉淀池。[3]。

3.2 污泥处理构筑物的选择 3.2.1 污泥浓缩池

污泥浓缩池主要是降低污泥中的间隙水，来达到使污泥减容得目的。经浓缩后的污泥近似糊状，仍保持流动性。浓缩池可分为气浮浓缩池、重力浓缩池和离心浓缩池。重力浓缩池按其运行方式分为间歇式或连续式[1,2]。 比较如下[1,2]：

（a）气浮浓缩池：依靠微小气泡与污泥颗粒产生粘附作用，使污泥颗粒的密度小于水而上浮，并得到浓缩。适用于浓缩活性污泥以及生物滤池等较轻的污泥，并且运行费用较高，贮泥能力小；

（b）连续式重力浓缩池：用于浓缩初沉池污泥和二沉池的剩余污泥，只用于活性污泥的情况不多；

（c）间歇式重力浓缩池：主要靠阀门控制污泥的进出和上清液的排出，无刮泥系统，管理简单。

（d）离心浓缩池：利用污泥中的固、液相得密度不同，在高速旋转地离心机中受到不同的离心力二是两者分离，达到浓缩目的。离心分离一般要加入助凝剂，且耗电量大，在达到相同的浓缩效果时，其电耗约为气浮法的10倍。

综上所述，本设计采用重力浓缩池.

3.2.2 污泥脱水

污泥脱水的方法有自然干化、机械脱水及污泥烧干、焚烧等方法。本设计采用机械脱水，采用带式压滤机。比较如下[1.2,5]：

1）自然干化优点：简单易行、污泥含水率低、缺点：占地面积大、卫生条件差、铲运干污泥的劳动强度大。 2）机械脱水

a.真空过滤机 优点：适应性强、连续运行、操作平稳、全过程自动化。缺点：多数污泥须经调理才能过滤，且工序多、费用高。过滤介质紧抱在转筒上，再生与清洗不充分，容易堵塞。

b.带式压滤机 优点：工艺简单、消耗动力少 连续运行缺点：所需药剂费用较高。

c.离心机优点：设备小、效率高、分离能力强、操作条件好。缺点：制造工艺要求高、设备易磨损、对污泥的预处理要求高，而且必须使用高分子聚合电解质最为调理剂。

综上所述，本设计采用机械脱水，采用带式压滤机。

第二部分 计算说明书

4.各污水处理构筑物的设计计算 4.1 污水厂进水干管的设计

设计依据[1,7]： 1)进水流速在 0.91.1m/s 2)进水管管材为钢筋混凝土管； 3)进水管按非满流设计，n0.014 设计计算[1,7]：

1)取进水管径为D1400mm，流速V1.07m/s，设计坡度i0.700。 2)已知最大日污水量Qmax1950002.257m3/s；

24*36003)初定充满度 h/D=0.85，则有效水深h14000.851190mm；

4)已知管内底标高为12-0.711.3m，则水面标高为：11.31.1912.49m 5)管顶标高为：11.31.412.7m； 6)进水管水面距地面距离1612.493.51m

4.2 格栅的设计

本设计采用中细两种格栅[1,2]：

1)中格栅间隙一般采用 10-40mm，细格栅采用3-10mm； 2)格栅不宜少于两台，如为一台时，应设人工清除格栅备用； 3)过栅流速一般采用0.6-1.0m/s； 4)格栅倾角一般采用 45。—75。；

5)通过格栅的水头损失一般采用0.08-0.15m/s；

6)格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m，工作台应有安

全和冲洗设施；

7)格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m，工作台正面过道宽度：

a.人工清除：应不小于 1.2m；b.机械清除：应不小于 1.5m； 8)机械格栅的动力装置一般宜设在室内或采取其它保护设备的措施； 9)设计格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施；

10)设置格栅装置的构筑物必须考虑设有良好的检修、栅渣的日常清除

4.2.1 中格栅的设计

1.中格栅设计参数[1] 1)栅前水深：h1.0m 2)过栅流速：v0.8m/s 3)格栅间隙：b中20mm 4)栅条宽度：s10mm 5)格栅安装倾角：65 2.中格栅的设计计算[1,2] 1)栅条间隙数

n中Qmaxsin

b中hvm式中：n中—中格栅间隙数

Qmax—最大设计流量，2.257m/s b中—栅条间隙，取 20mm，即 0.02m； h—栅前水深，取0.9m v—过栅流速，取 0.8m/s；

3—格栅倾角，取65；

m—设计使用的格栅数量，本设计中格栅取使用2道,则：

n中2.257sin6574.6，设计取n中=75

0.020.90.82 2)栅槽宽度

Bsn11bn

式中：B—栅槽宽度，m；

s—格条宽度，取0.01m。

B0.015010.02501.49m

3)中格栅的栅前进水渠道渐宽部分长度 L1

若进水渠宽B1.0m，渐宽部分展开角120，则此进水渠道内的流速

vQmax2.2571.254m/s，则 mB1h21.00.9L1BB11.491.00.67m

2tan202tan20 4)中格栅与提升泵房连接处渐窄部分长度 L2

L2L10.335m 2 5）中格栅的过栅水头损失

h中ks/b43v2sin2g

式中：h中—中格栅水头损失，m；

—系数，当栅条断面为矩形时候为2.42； k—系数，一般取 k=3。

1.2542h中32.420.01/0.02sin650.313m

29.8143 6)栅后槽总高度

设栅前渠道超高h2=0.3m，有Hhh中h210.3130.31.613m，为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降h中作为补偿。 7)栅槽总长度

LL1L20.51.0式中：L—栅槽总长度，m；

10.3

tan65L1—中格栅的栅前进水渠道渐宽部分长度，m；

L2—中格栅与提升泵房连接处渐窄部分长度，m。 L0.670.3350.51.0 8)每日栅渣量

1.3tan653.11m

wQmaxw0800k总1000

式中：w—每日栅渣量 , m3/d

w0—栅渣量 m3/103m3污水，一般为0.1~0.7m3/103m3 中格栅取

0.07m3/103m3 。

k —总变化系数，这里取值为195000/150000=1.3即可。 w渣。

9） 计算草图

栅条工作平台2.2570.0780010.50m3/d>0.2m3/d，故采用机械清

1.31000进水αα1α

4.2.2 格栅除污机的选择[5,12]

表3-1 格栅机的选择

型号 格栅宽度 提升速度 （mm） XWB-III-1.5-2 1500 安 装电动机功率 （kw） 0.8 格栅间距 （mm） 20 提升质量 （kg） 200 （m/min） 角 度 3 65 XWB-III-1.5-2.5 1500 3 75 0.8 10 200 4.3 污水提升泵房的设计 4.3.1选泵

泵站选用集水池与机器间合建的矩形泵站。 1.流量的确定

Qmax2257L/s

本设计拟定选用 5 台泵（4 用 1 备），则每台泵的设计流量为：

QQmax/n2257/45.25L/s2031.3m3/h

2.扬程的估算[1] 泵扬程的估算

H=H静+2.0+（0.5～1.0）

式中：H静——水泵集水池的最低水位H1与水泵出水管提升后的水位H2之差；

2.0——水泵吸水喇叭口到沉砂池的水头损失； 0.5～1.0——自由水头的估算值，取为1.0；

H1=进水管底标高+D×h -D-过栅水头损失-1.5 =11.3+1.4×0.85-0.14-0.313-1.5=10.537m

H2=接触池水面标高+沉砂池至接触池间水头损失； 接触池水面标高与厂区地面大致相平，取为16m； 沉砂池至接触池间水头损失为3.5～4.5m，取4.5m； 则：

H2=16+4.5=20.5m

H静= H2- H1=20.5-10.537=9.963m

则水泵扬程为：

H=H静+2.0+1.0=9.963+2.0+1.0=12.963m ，取13m。

3.泵的选择

由Q2031.3m3/h，H13m，可查手册11得：选用400QW1700-22-160潜污泵。

4.泵站草图

图3.2 污泥提升泵房

4.3.2 集水池

1.集水池形式[1]

污水泵站的集水池宜采用敞开式，本工程设计的集水池与泵房和共建，属封闭式。 2.集水池的通气设备[1]

集水池内设通气管，并配备风机将臭气排出泵房。 3.集水池清洁及排空措施[1]

集水池设有污泥斗，池底作成不小于0.01的坡度，坡向污泥井。从平台到池底应设下的扶梯，台上应有吊泥用的梁钩滑车。 4.集水池容积计算[1]

泵站集水池容积一般按不小于最大一台泵5分钟的出水量计算，有效水深取1.5—2.0m.

本次设计集水池容积按最大一台泵6分钟的出水量计算，有效水深取2.5米。

VQt5.25606203.13m3 10001000V203.13101.565m2 h2 则集水池的最小面积 F 为

F 结合QW 潜水泵的安装尺寸，集水池的尺寸为：10000mm8200mm1700mm则集水池的有效容积为108.21.7139.4m3>101.565m3

4.3.3潜水泵的布置

本设计有 5 台潜水泵，五台泵并排布置，具体的尺寸为[1,9]： 泵轴间的间距为：2000mm； 泵轴与侧面墙的间距为：1000mm； 泵轴与进水侧墙的间距为：5200mm； 泵轴与出水侧墙的间距为：3000mm。 其它的数据参厂家提供的安装数据。

4.3.4 泵房高度的确定

1.地下部分[1]

集水池最高水位为中格栅出水水位标高即：H110.537m 集水池最低水位为：10.5371.68.937m

集水池最低水位至池底的高差按水泵安装要求去：1.2m 则泵房地下埋深H1168.9371.28.263m 2.地上部分[1,12]

H2nacdeh

式中：n—一般采用不小于 0.1，取为 0.1m；

a—行车梁高度，查手册 11 为 0.7m；

c—行车梁底至起吊钩中心距离，查手册11为 1.06m；

d—起重绳的垂直长度；取 0.5m

e—最大一台水泵或电动机的高度；为 2.14m。

h—吊起物低部与泵房进口处室内地坪的距离，0.3m

H20.10.71.060.520.34.66m，本设计取6.0米。 则泵房高度HH1H28.2636.014.263m

4.3.5 泵房附属设施

1.附属设施如下[1,10]

1）水位控制：为适应污水泵房开停频率的特点，采用自动控制机组运行，自动控制机组启动停车的信号，通常是由水位继电器发出的。

2）门：泵房与中格栅合建，至少应有满足设备的最大部件搬迁出入的门，取宽3.5m、3.0m。

3）窗：泵房于阴阳两侧开窗，便于通风采光，开窗面积不小于泵房的 1/5，于两侧各设 5 扇窗，其尺寸为 1000*1500mm。

4）卫生设备：为了管理人员清刷地面和个人卫生，应就近设洗手池，接25mm的给水管，并备有共冲洗的橡胶管。

4.3.6 起吊设备

泵房起重设备根据起吊最大一台设备的重量选择，单台潜水泵的重量为2000kg，单台 GH 中格栅的重量为 4500kg，可选用 LD-A 型电动单梁桥式起重机[5,12]。

4.3.7 单管出水井的设计

单个400QW1700-22-160潜水泵的出口直径为：350mm[12]。

每个潜水泵都采用出水方井，尺寸为1.5m1.5m，并在与细格栅相连一侧 设置宽1.5m的出水堰。出水堰的堰上水头为

0.525 HQ/1.86b0.345m

1.861.523234.4 旋流式沉砂池的设计 4.4.1设计依据与设计参数

1.设计依据[11]：

a.城市污水处理厂一般均应设置沉砂池；

b.沉砂池按去除比重2.65，粒径0.2mm以上的沙粒设计； c.设计流量的确定：

1）当污水为自流进入时，应按每期的最大设计流量计算；

2）当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流量计算；

3）在合流制处理系统中，应按降雨时的设计流量计算。 2.设计参数[11]：

a.水力表面负荷约为150～200 m³/(m2.h)；

b. 最大设计流量时的停留时间不小于30s ；

c.有效水深1～2m，池径与池深比为2.0～2.5m；

d.进水渠道流速：在最大流量的40％～80％的情况下为0.6～0.9m/s，在最小流量时大于0.15m/s，在最大流量时不大于1.2m/s；

e.进水渠道直段长度应为渠宽的7倍，并不小于4.5m；

f.出水渠道与进水渠道的夹角大于270°，以最大限度地延长水流在沉砂池内的停留时间，达到除砂的目的。

4.4.2 设计计算

设计计算的主要要求如下： 1）沉砂池座数：1座 2）设计流量：Q=2.257m³/s 3)进水流速：=0.7m/s 4)表面负荷：q=180m³/(m2.h) 5)水流停留时间：t=35s

6）单位污水量沉淀的悬浮沉砂量：X=30m3/106m3 1.沉砂池的直径

D4Q3600

q' 式中： Q—设计流量，m3/s； q'—表面负荷，m3/(m2•h)； 则D 2.沉砂池有效水深

2.257436007.583(m),设计中取D=8m

180 h24Qt D2 式中： t—水力停留时间，设计中取t=35s 则h2 3.沉砂室所需容积

V42.257351.57m 28QXT800 610Kz 式中: Q—平均流量，m3/s；

X—城市污水沉砂量，m3/106m3,污水一般采用

30m3/106m3污水；

T—清除沉砂的时间,间隔设计中取T=3d。

V 4.沉砂斗容积

V2.257303800313.5(m) 61.3*10121dh4h5(d2drr2) 412 式中： d—沉砂斗上口直径，m，设计中取d=1.0m； h4—沉砂斗圆柱体的高度，m,设计中取h4=1.36m； h5—沉砂斗圆台体的高度，m；

r—沉砂斗下底直径，m，一般才用0.4～0.6m,设计中

取r=0.4m.

dr0.3(m)

2tan4511 V1.021.360.3(1.021.00.40.42)

412h5 =1.07+0.12=1.19（m3） 5.沉砂池总高

Hh1h2h3h4h5

式中： h1—沉砂池超高，m，一般采用0.3～0.5m，设计中取

h1=0.3m；

h3—沉砂池缓冲层高度，m；

11 h3(Dd)tan45(81.0)tan453.5m

22 H0.31.573.51.360.37.03m 6.进水渠道

进水渠与涡流式沉砂池呈切线方向进水，以提供涡流的初速度。 渠宽： B1Q Kzv1h1 式中： B1—进水渠道宽度，m；

v1—进水流速，一般采用0.6～0.9m/s，设计中v1=0.7m/s； h1—进水渠道水深，m，设计中取h1=0.8m。 B1 校核 v2.2573.10(m)

0.70.81.3Qmax2.2570.91m/s1.2m/s

3.100.83.100.8 进水渠道长度 : L17B173.1021.7m4.5m 7. 出水渠道

出水渠道与进水渠道建在一起，中建设闸板，以便在沉砂池检修时超越沉砂池，两渠道夹角大于270，最大限度地延长沉砂池内的水力停留时间。池中应设立浆液分离机。渠宽B2=2B1=23.10=6.20m 8. 排砂装置

采用空气提升器排砂，排砂时间每三日一次，每次1～2小时，所需空气量为排砂量的15～20倍 。排砂经砂水分离器，水排至提升泵站，砂晒干外运填埋。

9．钟式沉砂

池设备选型

4.5 厌氧池和氧化沟的计算 4.5.1 设计依据与要求

本设计的卡鲁塞尔2000型氧化沟设计参数如下[1,6] a．污泥负荷力：0.05-0.15kgBOD/kgMLSSd b．水力停留时间：HRT6~30h

c．未达到污泥的好氧化稳定，污泥龄SRT25d；

d．设计流量采用平均流量：Q平15104m3/d6250m3/h1736.11L/s e．设计最低水温为：10℃ f．设计最高水温为：25℃

4.5.2 设计计算

计算部分如下[1,6] 1）设计流量

Q平15104m3/d6250m3/h1736.11L/s 2）确定污泥龄

本设计为了达到污泥的好氧稳定，取污泥龄 SRT25d

反硝化率为：

KdeN0，N0TN00.05S0SeTN S0 式中：N0--反硝化消耗的氮量，单位为mg/l

TN0--进水的TN值mg/l，设计值为36mg/l； TNe--出水的TN值mg/l，按要求为4mg/l；

S0--进水的BOD5值mg/l，设计值为200mg/l； Se--出水的BOD5值mg/l，按要求为25mg/l

Kde360.05200250.13625

200 因为Kde0.13625，缺氧区反硝化。则：

VDcd0.2cd5d Vc 式中：VD--缺氧区容积，m3；

V--氧化沟的总容积，m3；

cd--缺氧区的污泥龄，d；

c--氧化沟的总泥龄，d；HRT25d

3）计算产泥系数

X010.20.17c•1.072T150.75YK0.750.6 T15S010.17c•1.072 式中：K--系数，取0.9

X0--进水的SS的设计值为200mg/l； S0 --进水的BOD5的设计值为200mg/l；

c --氧化沟的总泥龄d

故:

20010.20.17251.07250.75Y0.90.750.6 20010.17251.07250.81kgSS/kgBOD5 核算氧化沟的污泥负荷

LSS0cYS0Se2000.05kgBOD5/kgMLSSD250.8120025

验证合格

4）确定污泥浓度[1,6]

由于采用设缺氧区的氧化沟工艺，同时污泥达到好氧稳定，因此本设计污泥浓度取：X4.5mgL；

经过好氧稳定后，污泥的沉降性能得到很大改观，取污泥的容积指数为： SVI范围为100~200ml/g ,本设计取120mg/l；

污泥在二沉池的浓缩时间取：tE取1.5~2h,取tE2h； 故回流污泥浓度XR为

XR0.71000310003tE0.727.35mg/l SVI120 则相应的回流比

R=

X4.51.5815800

XRX7.354.5 5)氧化沟容积的计算

V24QcYS0Se1000X

246250250.81（200-25）118125m310004.5 由于

VDcd0.20 Vc 则氧化沟缺氧区容积为 VD0.20V23625m3

氧化沟好氧区容积为

VD10.20V0.8011812594500m3

校核氧化沟的水力停留时间

HRTV118125d0.7875d18.9h （合格） Q150000 6)厌氧池容积的计算

取厌氧池的水力停留时间为T1=1.5h 则厌氧池的容积为

VAQ1RT1625011.581.524187.5m3

校核厌氧污泥比值

XAT0.7817.330010% (合格) X4.5 7）厌氧池的设计

两个氧化沟组成一个系列，一个系列对应一个厌氧池，则本工程共有两个厌氧池。 单池容积： VAiVA4031.25m3 6 厌氧池的池宽取为B=12m，有效水深取为：H=4.5m 则厌氧池的长度为

LAVAi4031.2574.5m BH124.5 8）氧化沟沟型计算[1,6] 设计6座氧化沟。 a.单座氧化沟有效容积

V单V11812519687.5m3 66 b.设计氧化沟有效水深H=5.5m ，超高设计1m

h=5.5+1=6.5m

中间分隔墙厚度为0.25m c.氧化沟面积

AV单H19687.53579.5m 5.5 设计单沟道宽度b=10m d.弯道部分面积

12100.252A12321.90m

22A214100.252635.9m 222A弯A1A2975.8m2

e.直线段部分面积

A直AA弯3579.5957.82621.7m2

f.单沟道直线段长度L:

LA直2621.765.54m 4b410 g.进水管和出水管计算 污泥回流比：R=40% 进出水管流量：

Q15104Q1R10.452500m3/d0.6076m3/s

44 进水水管控制流速：V1m/s 进出水管直径：

d4QV40.60760.88m 取0.90m

3.141 校核进出水管流速：

VQ0.60760.96ms1ms (合格) 2A0.45 h.出水堰及出水竖井计算

为了能够调节氧化沟的运行及出水，氧化沟出水处设置出水竖井，竖井内安装电动可调节堰，初步估计H0.67.

因此按照薄壁堰来计算流量：Q=1.86H3/2 ,取堰上水头高H=0.3m,则堰:

bQ1.86H320.60761.860.3320.73m

考虑可调节堰的安装要求：每边留0.3m；则出水竖井长度：

L0.32b1.33m；

出水竖井宽度B取1.5m(考虑安装需要)； 则出水竖井平面尺寸为：LB1.331.52.0m； 氧化沟出水井水孔尺寸：bh0.730.50.4m。 i.需氧量的计算[1,6]

需氧量按最不利情况设计，设计流量按最高日流量设计，最不利情况为：T=25℃ ，c25d；

查手册单位BOD5的耗氧量为01.35kgO2/kgBOD； 单位时间消耗的BOD5量为：

Stfc•Q•S0Se103

式中：fc--系数，本设计取1.1；

St1.1625020025*10-31203.125kgBOD/h 单位时间硝化的氮量为：

NhtQ最•TN00.05S0S2103

式中：Q最--为最高日流量，为195000m3/d=8125kg/h；

Nht8125360.05200252103205.16kgN/h

单位时间反硝化的脱氮量为：

N0tQ最TN00.05S0SeTNe103

代入数值：

N0t812536-0.05200254103188.91kgN/h

l.需氧量的设计计算 氧化沟单位时间的需氧量为：

AOR1.3St4.57Nht2.86Not1.31203.1254.57205.162.86188.911961.36kgO2/h 在水温为25℃时，实际需氧量转化为标准需氧量的系数k1.59，则：

SORk•AOR1.591961.363118.56kgO2/h

降解单位BOD的耗氧量

SOR3118.562.592kgO2/kgBOD （合格） St1203.125 m.氧化沟剩余污泥量的计算[1,6] 氧化沟剩余污泥量:

XWT QWT24QYS0Se2462500.812002521262.5kgSS/kgBOD10001000XWT21262.522.86m3/d120.54m3/h XR7.35 污泥自身氧化率0.05~0.1d1

YQS0Se0.8119500020025103wX77.5kg/d

1bt10.125 n.氧化沟设备选定[1,6]

卡鲁塞尔2000氧化沟曝气设备选择，总需氧量为：SOR=3118.56kgO2/h，6个氧化沟设置18台表面曝气机，则单座氧化沟需要量SOR1

SOR1SOR3118.56173.25kgO2/h n18 选择144型倒伞型表面曝气机。 o.氧化沟的搅拌设备

搅拌功率5~8W/m3计算，单座氧化沟所需的最小功率129.40kw，供需18台DQT075潜水搅拌器。

4.6 配水井 4.6.1 配水井的计算

计算如下[4]： 1）配水井中心管径

D14Q1 v1 式中：Q1—集配水井的设计流量，m3/s，本设计取1.4875m3/s。

v1—中心管内污水流速，m/s一般采用0.6m/s，本设计去0.7m/s。 D14Q142.2572.03m ，本设计取2m。 v13.140.7 2）配水井的直径

D24Q1D12 v2 式中：v2—配水井内污水流速，m/s，一般采用0.2-0.4m/s,本设计取0.3m/s。

D24Q142.2572D122.033.70m ，本设计取4m v23.140.3 3）集水井的直径

D34Q12D2 v3 式中：v3—集水井内污水流速，m/s，一般采取0.2~0.4m/s，本设计取0.4

D34Q142.2572D2424.815m， 本设计取5m v33.140.4 4）配水井中心管的水通过薄壁堰溢流到配水井，薄壁堰堰上水头计算如下 薄壁堰的流量公式为：

Q1m0b2gH0.42*1.52*9.81*0.3450.565

3232 式中：Q1—集配水井的设计流量，

m0—薄壁堰的流量系数， 本设计取0.42 b —可调节堰的堰长，1.5m， H—堰上的水头，0.345m

4.7 二沉池的设计

本设计中二沉池采用中心进水周边出水的辐流式沉淀池

4.7.1 设计要求和设计参数

1)要求如下[1,4]:

a沉淀池的直径一般不小于10m，当直径小于20m时，可采用多斗排泥；当直径大于20m时，应采用机械排泥；

b沉淀池有效水深大于3m，池子直径与有效水深比值不小于6； c池子超高至少应采用0.3m； d池底坡度不小于0.05。 2)参数如下[4]：

a.表面负荷q一般取0.5~1.5m3/m2h，本设计取2.0m3/m2h，沉淀率40%-60%

b.S=0.5L/(人*d) T=4h N=3000000人； c.池底坡度一般采用0.05-0.08；

d.排泥管设于池底，管径大于200mm.，管内流速大于0.4m/s，排泥静水压力1.2—2.0m，排泥时间大于10min。

4.7.2 设计计算

设计选用4座辐流式沉淀池 1）二沉池单座池表面积

FQ81251015.625m3/h nq42[1,11]

。

2）二沉池的直径

D4F4*1015.62535.97m，取36m

3.14 3）沉淀部分有效水深

h2q•T2.02h4.0m

4）沉淀部分有效容积

VQ8125•t24062.5m3 n4SNT0.5430000012.5m3 1000n1000224 5）污泥池部所需要容积

VBOD 6）污泥容积，设：r12m ，r21m ，60

h5r1r2tan21tan601.73m

V1h53r21r1r2r2212.7m3

 7）污泥都以上圆锥体部分污泥容积，坡度i0.05

36h4Rr10.0520.050.8m

2V2h43R22Rrr110.831821824304.79m3

 总容积V1V212.7304.79317.49m31.583m3 8）沉淀池总高度，设h10.3m,h30.5m

H=h1h2h3h4h50.34.00.50.81.737.33m

9）沉淀池池边高度：

H'=h1h2h30.34.00.54.8m

4.7.3二沉池进水管路计算

1）设计参数[11]

进水管流速： V10.6~0.8m/s 中心管流速：V20.2~0.4m/s 中心管出水流速：V30.1~0.2m/s 中心管外的流速：V40.05m/s

中心管开孔高度：h0.5m 中心管开孔宽度：bh0.25m 2 2）池内管路的计算及校核[11] 单池流量为：

QQmax662501041.67m3/h0.2m3/s 6 ①进水管：取D1900mm

V16Q60.20.682m/s 22D13.140.9 在0.6~0.8之间，满足要求。 ②进水竖井：取D21200mm

V26Q60.20.38m/s 22D23.141.2 在0.2-0.4之间，满足要求。

设V30.20m/s，可算出中心管开孔数：

nQ0.211.56个 取12个

V3bh0.200.50.25 则：

2D4D22Q20.21.222.263m 取 2.4m •V43.140.05 ③挡板的设计

挡板高度h'：穿孔挡板的高度为有效水深的1/2-1/3之间

h'=

h242.0m 22 穿孔面积：挡板上开孔面积总面积占10%-20%， 本设计取15%,则：

F'15%•F0.15D4h'0.153.142.42.02.26m2

开孔个数n：孔径为100mm，则：

4F'42.26n287.9个，取288个

•d23.140.12 ④拦浮渣设施及出水堰计算

拦浮渣设施，浮渣用刮板收集，刮渣板装在刮泥机行架的一侧，在出水堰前设置浮渣挡板，以降低后续构筑物的负荷。 ⑤出水堰的计算 单池设计流量：

Q单Q1.7360.2m3/s 66 ⑥环形集水槽的设计 环形集水槽内流量：

q集Q单0.20.145m3/s 22 本设计采用周边集水槽，单侧集水，每侧只有一个总出水口。 集水槽宽度为：

b0.9k•q集

0.4 式中：b—集水槽宽度

k—安全系数，采用1.2-1.5，本次设计取k=1.3

b0.91.30.1450.40.462m ，取b=0.5m

集水槽起点水深为：

h起0.75•b0.750.50.375m

集水槽终点水深为：

h终1.25•b12.50.50.625m

槽深h起h终0.3750.6251.0m ⑦出水溢流堰的设计

采用出水三角堰（90）,设计堰上水头（即三角口底部至上游水面的高度）

H10.05m，每个三角堰的流量q1：

q11.343H12.471.3430.052.470.0008214m3/s

三角堰个数n1：

n1Q单0.2351.84个 ，本设计取352个 q10.0008214 三角堰中心距：

L1L•D2b3.143620.50.31m n1n13524.7.4 刮泥设备的选择

根据设计池直径36m，在《给水排水设计手册》第11册上查的采用

表3-3 刮泥机型号

型号 ZBG-37 池径功率周边线速推荐池深周边轮周边轮生产厂 （m） （KW） （m/min） （mm） 压（kN） 中心（m） 37 1.1 2.0 3000-5600 60 30.4 扬州天雨给排水设备公司 4.8 计量设施 4.8.1计量设备的选择

1)本设计采用巴氏计量槽设在总出口处，其特点是[1] a.精确度可达 95％—98%；

b.水头损失小，底部冲刷力大，不易沉积杂污； c.操作简单；

d.施工技术要求高，尺寸不准确测量精度将会受到影响

4.8.2 设计依据:

1)依据如下[1]：

a .计量槽应设在渠道的直线段上，直线段的长度不应小于渠道宽的8-10倍；在计量槽的上游，直线段不小于渠宽的 2-3 倍；下游不小于 4-5 倍。当下游有跌水而无回水影响时可适当缩短；

b.计量槽中心线应与渠道中心线重合，上下游渠道的坡度应保持均匀，但坡

度可以同；

c.计量槽喉宽一般采用上游渠道宽度的 1/3—1/2；

d.当喉宽 W 为 0.25m 时，H2H10. 为自由流，大于此数为潜没流；当喉宽 W=0.3—2.5m 时，H2H10.7 为自由流，大于此数为潜没流； e.当计量槽为自由流时，只需记上游水位，而当其为潜没流时，则需同时 记下游水位。设计计量槽时，应尽可能做到自由流，但无论在自由流还是在潜没流的情况下，均宜在上下游设置观察井；

f.设计计量槽时，除计算其通过最大流量时的工作条件外，尚需计算通过最小流量时的条件。

4.8.3 设计计算

根据最大出水量为：Qmax=2.257 m3/s和平均出水量Q1.736m3/s选择的计量槽各部分尺寸查《给水排水设计手册 》第5册 表 10-3，选计量槽的测量范围为：0.25~0.18m3/s其各部分尺寸见下表：

表3-4 计量槽各部分尺寸

W（m） B（m） A（m） 23A(m) C（m） D (m) 0.90 1.650 1.683 1.122 1.20 1.56 查手册1选择钢筋混凝土管作为二级出水管，管径为 D=1600mm，流速 v=1.00 m/s设计坡度为I=0.5‰.

4.9紫外线消毒

城市污水经处理后，水质已经改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很可观，并有存在病原菌的可能。因此，污水排放水体前应进行消毒。本设计采用紫外线消毒，消毒效率高，占地面积小[4]。

4.9.1 设计参数和依据

1)设计依据如下[4]：

a 依据加拿大TROJAN(特洁安)公司生产的紫外线消毒系统的主要参数，选用设备型号UV4000PLUS b 辐射时间：10-100s

4.9.2 设计计算

1）灯管数[4]

UV4000PLUS 紫外线消毒设备每3800m3/d需2.5根灯管，每根灯管的功率为200W。平均流量需灯管数：

NQ平1500002.52.598.7根 ，取99根 38003800 高日高时的流量需灯管数：

NQ最1950002.52.5128.3根， 取129根 38003800 2）消毒渠设计[4]按设备要求渠道深度为130cm，设渠中水流速度为0.4m/s。 渠道过水断面积：

AQ最1950005.m2 v0.4243600 渠道宽度:

BA5.4.34m ，取4.4m H1.3 若灯管间距为9.0cm，沿渠道宽度可安装48根灯管，故选取用UV4000PLUS系统，两个UV灯组，一个UV灯组6个模块。渠道中每个模块长度2.46m，本设计取2.50m。渠道出水设堰板调节，调节堰到灯组间距1.5m，进水口到灯组间距1.5m.

两个灯组间距1.0m，则渠道总厂L为：

L2.5021.51.51.09.00m

校核辐射时间t2.46212.3s 0.45、污泥处理系统的设计

5.1 污泥浓缩池的设计 5.1.1设计要求和设计参数

1）设计要求[1]

a 连续流重力浓缩池可采用沉淀池形式，一般为竖流式或辐流式；

b 浓缩时间一般采用10—16h进行核算，不宜过长，活性污泥含水率一般为99.2%—99.6%；

c污泥固体负荷采用20—30kg/m2d,浓缩后污泥含水率可达97%左右 d 浓缩池的有效水深一般采用4m

e 浓缩池的上清液应重新回流到初沉池前进行系统；

f 池子直径与有效水深之比不大于3，池子直径不宜大于8m，一般为4—7m g 浮渣挡板高出水面0.1—0.15m，淹没深度为0.3-0.4m 2）参数如下[1,8,11]

1 污泥初始含水率为99.4% 2 浓缩时间采用16h 3 浓缩池有效水深采用5m 4 浓缩后污泥含水率98%

5.1.3 设计计算

计算如下[1,11]，采用连续辐流式污泥浓缩池，进入浓缩池的剩余污泥量为

120.54m3/h22.96m3/d，如采用两个浓缩池则单池的流量为：Q1446.48m3/d,X77.5kg/d

QXS1P10377.5（1-99.4%）*1031316.25m3/d 0 1)浓缩池有效容积：

VQT

式中：Q—设计污水量，m3/h

T—浓缩时间，本设计取16h

V1446.48/24169.32m3

2)浓缩池的有效面积：

FVh 1 式中：F—浓缩池的有效面积，m2

V—浓缩池的有效容积，m3

h1—浓缩池的有效水深，m

F9.32192.8m2 5 3）浓缩池的直径：

D4F4192.815.67m 本设计取16m

 式中：D—浓缩池直径。 4）池底高度：

辐流式浓缩池采用中心驱动刮泥机，池底的坡度为i0.083，刮泥机连续转动将污泥推入污泥斗，池底高度：

h3D•i0.66m 2 式中:h3—池底高度 5）泥斗的高度

由于选择的是 NZS114型浓缩池，根据浓缩机安装尺寸要求，浓缩池污泥斗的高度为：h40.7m 6）浓缩池总高度及草图

Hh1h2h3h4h50.350.660.70.57.16m 式中：h1—超高，一般采用0.3m，h5-缓冲层高度，一般取0.5m

图3.6 污泥浓缩池 ）浓缩后剩余污泥量为：

Qp11q100100p

2式中：Q31—浓缩后的污泥量，m/h

P1—浓缩前污泥含水率，% P2—浓缩后污泥含水率，%

单个浓缩池浓缩后污泥量为：

Q1q100p110099.100p120.54428.93m3/h

210097.5）浓缩后分离出的上清液为：

Qp1p22q100p

2式中：Q2—浓缩后分离出的污水量

Qp22qp1100p120.5499.497.591.61m3/h

210097.5单个浓缩池浓缩后分离出的上清液量为：

7 8 q 9）出水堰

Q291.6145.805L/s 22浓缩池上清液采用三角堰单边出水，上清液经过出水堰进入出水槽，然后汇入出水管（上清液管）排出单个浓缩池出水槽上清液流量为q=0.045805m3/s 取出水槽宽0.2m。 出水堰周长

CD2b3.141620.248.984m

式中：b—出水槽宽，m

出水堰采用单侧90角形出水堰，三角形顶宽0.17m，堰顶之间的间距为0.10m，每个浓缩池有三角堰：每个三角堰的流量为

Qaq2C1679.8 nn0.170.1Qa2.5 由Qa1.4Ha得，

0.00085.29105m3/s

1679.8QHaa1.40.45.291051.40.40.017

出水槽的高度为

2QbHb1.7330.20

9.18b2 式中：Qb—出水堰的流量,可计为三角形出口槽流量的一半，m3/s

0.2m—出水槽的超高 则出水槽的高度为：

22Q(0.045805/2)bHb1.7330.201.7330.200.27m29.18b9.180.202

10）上清液管

上清液管用DN200mm的钢管，流速为：v4q40.045805/230.73m/s, 22d3.140.2上清液管接入厂区污水管，上清液回到进水闸井。 11)进泥管

进泥量为1316.25m3/h0.01523m3/s ,进泥量很小，采用污泥管道最小管径DN200mm ，管道中流速为0.48m/s。 12）排泥管 剩余污泥量

28.930.00404m3/s，泥量很小，采用污泥管道最小

299.4%3600管径DN200mm ，间歇将污泥排入脱水机房的储泥池里，排泥时间为8h。

5.2污泥泵房

由于设计共有两个系列氧化沟，浓缩池也相应的设置两个，故也同时设置两座污泥泵房，每座污泥泵房对应一个浓缩池。单座污泥泵房的设计如下：根据一个系列氧化沟的回流污泥量，知道回流污泥泵所需的扬程较底，根据手册11故选用两台回流污泥泵，一用一备。

5.3均质池

浓缩后的污泥经污泥泵送至没有搅拌器的均质池，以获得均匀的污泥浓缩确保污泥脱水正常运行

[4,6]

。

5.3.1设计计算

计算过程如下 [4,6]，一个浓缩周期浓缩的污泥量

V0.00404360082232.84m3

设一座圆形均质池， 设计池深h25m 则池径：

D4V•h4232.847.70m,取为8m

3.145 取均质池超高h10.5m

则均质池总高度Hh1h20.555.5m。

为防止污泥沉淀采用SK40型水下搅拌器一台，功率2.5KW。

5.4脱水机房

本设计采用带式压滤机机械脱水。机械加压过滤的特点是整个压滤机是密封的，过滤压力一般为4-5kg/cm2，城市消化污泥在加压过滤脱水前一般应进行淘洗并投加混凝剂。带式压滤机的优点是：滤带可以回旋，脱水效率高，噪音小，能源消耗省，附属设备少，操作管理方便[4,6]。

5.4.1设计计算

1）浓缩后污泥量 每天浓缩后的污泥量

VQS100P10099.411316.25394.875m3

100P210098 2）脱水工艺

a.污泥脱水主要采用机械压缩方法，采用聚丙烯酰胺作为脱水剂投加量为3%

脱水剂用量为 M394.875(198%)3%0.237kg/d b.以压滤脱水后产生的污泥含水率为75%计 则每天压滤脱水产生的污泥量为

VR394.8751009831.59m3

10075 每小时压滤脱水产生的污泥量

VT'31.591.32m3 24 3）设计3台,2用1备

则单台压滤机的生产能力为1.320.66m3/h

25.4.2 压滤机的选用

根据单台压滤机的生产能力为0.66m3/h、污泥含水率为98%，在《给水排水设计手册》第11册上查得采用CPF2000S5型带式压滤机，2用1备，其性能参数如下表4-1。

表4-1 压滤机的性能参数

型号 滤带宽滤带速度给料滤饼水分生产能电动机率外形尺重量生产厂 度（mm） （m/min） 浓度力（t/h） 功寸（mm） （t） （%） （%） COF 2000S5 2000 1.3-8.2 1.5-6 58-87 0.15-1 （KW） 5.5 470035002660 13.5 沈阳水处理设备厂

6、污水处理厂的总体布置

6.1 平面布置及平面图

污水处理厂的建筑可分为两大类：生产性的处理构筑物和建筑物如泵站、鼓风机房、药剂间等；辅助性建筑物如化验室、修理间、仓库、办公室、值班室等。在各构筑物和建筑物的个数和尺寸确定以后，根据工艺流程和它们的功能要求，结合本厂的地形和地质条件，进行平面布置。

6.1.1 平面布置的一般原则

1）原则如下[2,10]

a.布置应紧凑，以减少处理厂占地面积和连接管（沟道）的长度，并考虑人工操作的方便；

b.各处理构筑物之间的连接沟管应简单、短捷，尽量避免立体交叉，并考虑施工、检修方便；

c.在高程布置上，要充分利用地形，力求挖填土方量平衡； d.使处理构筑物避开劣质地基；

e.考虑扩建的可能性，留有适当的发展余地； f.要考虑环境卫生及安全的需要。

6.1.2污水厂平面布置的具体内容

具体内容[2] 如下

1）处理构筑物的平面的布置； 2）附属构筑物的平面的布置；

3）管道、管路及绿化带的布置。

6.2 污水厂的高程布置目的

污水处理厂污水处理高程布置的主要任务是：确定各构筑物和泵房的标高确定处理构筑物之间连接管（渠）的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水位标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅的流动，保证污水处理厂的正常运行[2]。

6.2.1 污水处理厂高程布置应考虑事项

考虑事项

1）选择一条最长、水头损失最大的流程进行水力计算，并应适当留有余地，以保证任何情况下，处理系统都能够运行正常；

2）计算水头损失时一般以近期最大的流程作为构筑物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头；

3）在做高程布置时应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。

[2]

6.2.2 污水厂的高程布置

在处理厂内，各构筑物之间，水流一般是依靠重力流动的，前面构筑物中的水位应高于后面构筑物中的水位，两构筑物之间的水面高差即为流程中的水头损失（包括沿程损失和局部损失）；根据需要，有时要在流程中加污水提升泵站。处理厂的高程布置就是确定各构筑物的高程（相对地面标高），使水能够顺利流过各处理构筑物。处理厂的高程布置需通过水力计算。为了降低运行费用和便于管理，污水在处理构筑物之间的流动按重力流考虑为宜（污泥流动不在此例）。为此，必须精确地计算污水流动中的水头损失。 水头损失包括[2]：

1）污水经各处理构筑物的内部水头损失；

2）污水经连接前后两构筑物管渠的水头损失，包括沿程水头损失和局部水头损失；

3）局部水头损失按沿程水头损失的0.3倍计。

6.2.3 高程计算

沿程水头损失按 hiL计算，i 为管渠的坡度

2.360.284v2 i0.000734(1 )1.284vdi 局部水头损失按：h2/2g 计算，为局部水头损失系数 1.污水管道及局部水头损失[1,4]

一般污水流过水处理构筑物时的水头损失可参看下表：

表6-1 构筑物水头损失表

构筑物名称 格 栅 反应池 沉淀池 澄清池 沉砂池 普通快滤池 水头损失（米） 构筑物名称 0.1-0.25 0.4-0.5 0.2-0.5 0.7-0.8 0.1-0.25 2.0-2.5 压力滤池 曝气池 生物滤池 接触滤池 消毒接触池 污泥干化场 计量堰 脱水间 氧化沟 水头损失（米） 5-6 0.3-0.5 H+1.5 2.5-3 0.1-0.3 2-3.5 0.25 1.3 0.8 无阀滤池虹吸滤池 1.5-2.0 紫外消毒池 浓缩池 0.3 1.2 （注：表中H为采用水力旋转布水器时的工作高度）

表6-2 污水管渠水力损失计算表

管渠及构 筑物名称 流量 （L/s） 管渠设计参数 D (mm) 1200 1600 1600 700 1600 i V L (m) 150 10 30 30 50 0.195 0.059 0.254 0.015 0.005 0.020 0.045 0.014 0.059 0.021 0.006 0.027 0.075 0.023 0.098 沿程 水头损失 局部 合计 (‰) (m/s) 1.3 1.5 1.5 0.7 1.5 0.99 1.12 1.12 0.98 1.12 出水口至计量堰 1128.5 计量堰至消毒池 2256.9 消毒池至二沉池 2256.9 二沉池至配水井 376.15 配水井至氧化沟 2256.9 氧化沟至沉砂池 2256.9

2. 污泥管道水头损失[1,7]

1600 1.5 1.12 20 0.030 0.009 0.039 表6-3 污泥管渠水力计算表

管渠及构 筑物名称 二沉池至泵房 泵房至浓缩池 浓缩池至脱水间 流量 管渠设计参数 水头损失 局部 合计 （L/s） D(mm) I(‰) V(m/s) L(m) 沿程 15.2 15.2 15.2 200 200 150 0.7 0.7 0.1 0.48 0.48 0.86 150 0.105 0.032 0.137 150 0.105 0.032 0.137 30 0.03 0.001 0.031 注：本设计的设计地面标高取为19m，最高水位9m，则取出水管口的标高为8.5m

表6-4 污水高程计算表

构筑物底高 构筑物 名称 顶高 出水口 跌水 0 0 4.5 0 0.25 0 4.5 0.254 0.25 0.020 9.5 14.254 14.504 沿程 局部 构筑物 合计 水面标高 （15.5m) -6 -1.2 -0.5 水损（m） 高程（m） 相对标高 出水口至计量堰 0.195 0.059 计量堰 计量堰至紫外消毒池 0 0 0.015 0.005 13.754 15.054 紫外消毒池 紫外消毒池至二沉池 0 0 0.3 0 0.3 0.059 14.824 -0.7 0.045 0.014 8.253 15.583 11.01 16.51 二沉池 0 0 0.4 0 0.2 0 0.8 0 0.4 0.027 0.2 0.098 0.8 0.039 15.283 15.51 16.408 -0.2 0.0 0.9 二沉池至配水井 0.021 0.006 配水井 0 0 配水井至氧化沟 0.075 0.023 氧化沟 0 0 10.408 16.908 氧化沟至沉砂池 0.030 0.009 3.268 16.947 沉砂池 沉砂池至细格栅 细格栅（栅后） 细格栅至泵（栅前） 0 0.12 0 0.25 0 0.08 0 0.15 0.3 0 0.15 0 0.3 0.2 0.15 0.4 16.747 17.097 17.497 1.2 1.6 2.0 泵提升12.963m 泵 泵至中格栅（栅后） 0 0.25 0 0.15 0.5 0 0.5 0.4 4.534 5.034 5.434 -11.0 -10.5 -10.1 中格栅（栅前） 0 0 0.08 0.08 5.514 -10.0

表6-5 污泥高程计算表

构筑物底高 7.253 构筑物 名称 顶高 14.583 二沉池 0 0 沿程 局部 物 1.2 0 1.2 0.137 泵提升7 0 0.137 12.729 19.109 浓缩池 浓缩池至均质池 12.28 17.78 均质池 均质池至脱水间 8.68 11.68 脱水间 0 0 1.3 1.3 11.18 -4.2 0 0.27 0 0.03 1.3 0 0.03 0 0.001 1.2 0 1.2 0.031 1.3 0.3 17.28 1.8 18.609 3.1 19.946 4.45 水损（m） 构筑合计 14.283 13.083 12.946 （15.5m) -2.4 -2.6 高程（m） 水面标高 相对高程 二沉池至泵房 0.105 0.032 泵房至浓缩池 0.105 0.032

7 工程概算

在实际设计工作中，本章内容一般应由预概算的专业人员编制。在课程设计中，这部分内容只能按照一些参考定额估算。污水厂工程概算内容如下：

7.1 工程费用

工程费用主要包括建筑安装工程，工器具及设备的购置费。

1）主要工艺构筑物的土建、管道和机电设备安装工程费； 2）辅助生产项目费（机修间、仓库、化验室等）； 3）服务性工程费（办公室、警卫室、车库等）；

4）生活福利工程（住宅、宿舍、托儿所、浴室、食堂等）； 5）公用工程（围墙、道路、给排水管道等）； 6）厂外工程（厂外的接电、通讯设施等）。 结合实际工程以及相关费用定额简略的用下表表示： 序号 工程或费用名称 一 工程费用 (一) 污水处理部分 1 总平面 其中: 降水 基坑支护 桩基础 换填 抗浮锚杆 2 中格栅及提升泵房 细格栅、沉砂池及砂水分离间 建筑工 程费用 安装工 程费用 设备购 置费用 其他费用 合计 35876.73 31131.56 4927.09 227.03 3.09 360.55 88.59 756.56 1687.65 20901.74 36. 11310.10 18779.10 2735.34 9617.12 2046.15 801.09 227.03 3.09 360.55 88.59 756.56 4.03 612.12 917.46 158.07 3 373.68 95.54 1090.59 81.66 261.76 637.39 730.98 1809. 4 厌氧池 5 生化池（氧化沟） 9002.32 1017.77 3128.99 6 配水井 7 二沉池 8 紫外线消毒池（或巴氏计量槽） 174.76 20.17 2193.68 97.21 111.87 35.59 23.84 0.63 0.88 59.87 717.29 260.18 1.41 13149.08 254.80 3008.18 407. 26.13 0.63 2741.53 359.43 355.14 887.19 25.07 121.11 631.09 9.18 4745.17 428.30 188.00 126.40 107.82 1339.17 0.36 96.17 1538.95 9 水区加药间 10 出水水质监测室 11 鼓风机房 回流及剩余污泥12 泵房 14 浓缩池 15 污泥脱水机房 16 污泥储运间 贮泥池及储运间17 基础 18 泥区除磷设备间 19 均质池 (二) 附属设施 1 综合办公楼 2 车库及传达室 3 机修间、仓库及花房 142.75 200.05 2398.73 92.30 40.38 226.75 93.16 710.79 7.53 12.93 484.19 201.19 60.79 109.65 66.75 16. 94. 0.90 13.54 101.95 44.95 9.18 2122. 929.55 1692.98 348.00 21.00 95.69 11.50 10.32 80.30 167.00 30.71 86.00 543.05 6.75 96.17 4 热泵机房 5 总、分变电室及全厂电气 77.50 718.62 1538.95 200.61 6 自控仪表 7 工器具及生产家具购置费 8 厂外供电工程 9 厂外供水工程 30.00 30.00 7.2 工程建设其他费用

其他费用主要包括土地使用费，与建设项目有关的其他费用以及未来企业经营有关的项目。包括以下几个方面：

1）建设项目准备费（土地征用；青苗、果树和树木损毁的补偿；房屋、土井、坟墓、电线杆等的拆迁；场地平整费等）； 2）建设单位的管理费； 3）生产工人进厂及培训费； 4）生产工具、其他器具的购置费； 5）办公及生活用具的购置费； 6）交通运输工具的购置费； 7）勘察设计费； 8）科研实验费； 9）基本建设试车费； 10）施工机构调遣费； 11）大型临时设施费；

12）其他费（施工完毕后的场地清理费、赶工费、绿化费、不可预见费）。 归纳整理如下表所示：

序号 费用名称 二 工程建设其他费用 1 征地拆迁费 2 环境评价费 3 勘察设计费 4 监理费 5 科研实验费 6 前期工作费 7 联合试运转费(设备费*1%)( 8 招标代理服务费 其他费用 合计 6536.30 6536.30 4121.25 4121.25 22.80 22.80 551.40 551.40 744.10 744.10 91.20 91.20 73.50 73.50 113.10 113.10 80. 80. 9 施工图审查费 38.60 38.60 27.57 27.57 42.00 42.00 322. 322. 7.00 7.00 10 竣工图编制费（设计费*5%） 11 生产准备费（包括生产进场及培训费） 12 建设单位管理费 13 办公、生活、生产及其他家具购置费 14 青苗、果树和树木损毁的补偿 180.00 180.00 120.00 120.00 15 交通运输工具的购置费 7.3 人员编制及运行成本 7.3.1 人员编制

可参考有关污水处理厂设计定员标准、现有污水处理厂的人员定额及类似污水处理厂的人员编制。下表是某5万吨废水/日的污水处理厂人员编制的参考资料：

项目 泵房、风机房 沉砂池、沉淀池 氧化沟 加药间 修理间 仓库、保管 司机 炊事员 总计 人数 8（2人3班制） 4（1人3班制） 4（1人3班制） 4（1人3班制） 2 2 3 3 项目 警卫 勤杂、绿化 污泥脱水 厂长、 技术员 行政人员 财务、总务 化验员 55 人数 4 2 4 2 3 3 3 4 考虑到本工程规模约为15万吨/日，人员配置可适当增加，列表如下： 项目 泵房、风机房 沉砂池、沉淀池 氧化沟 人数 项目 人数 4 6 12 12（3人4班制） 警卫 8（2人3班制） 8（2人3班制） 勤杂、绿化 污泥脱水 加药间 修理间 仓库、保管 司机 炊事员 总计 8（2人3班制） 4 4 9 6 厂长、 技术员 行政人员 财务、总务 化验员 101 2 6 3 3 6 7.3.2运行成本

职工福利费E1=职工人数×6000元/人*年=101*6000=60.6万元 年运行电费E2=QHd/k115104810.65/(80%1.3)759.38万元 式中：H-水泵扬程总和,m根据实际情况取为81m； d-电费，0.65元/kw.h； 年药剂费用

E3[365Q/(k1106)](a1b1a2b2......)[36515104/(1.3106)](2012503660)113.63万元 式中：

a1平均药剂用量，包括絮凝剂以及其他常用的药剂，20mg/Lb1平均单价，1250元/吨

E4为年检修养护费；E4=K×1.2×1.5%=45402×1.2×1.5%=817.24万元 E5为卫生防护费；E5=K×1.2×1%=544.82万元 E6为其他费；E6=（E1+E2+E3+E4+K×P）×10%

=(60.6+759.38+113.63+817.24+45402×1.2×3.4%）×10% =360.33万元

式中：K=设计总概算（或预算）的费用×（1.1~1.4），这里取为1.2 P为年折旧率；对城市污水处理厂，P=3.3~3.6%，这里取3.4% 年运行费用E=Eˊ+K×P

式中：Eˊ为直接运行费，Eˊ=E1+E2+E3+E4+E5+E6 水处理成本=E÷年处理水量（元/吨水）

=[(60.6+759.38+817.24+113.63+544.82+360.33)+45402×0.034]/(15×365) =0.77元/吨

7.4 主要材料、设备、构筑物一览表

1.材料表

内容包括：钢（各种型号钢筋、钢材），以吨计；水泥，以吨计；木材，以立方米计。 2.管材

内容包括：各种口径的铸铁管、钢管、非金属管、混凝土管，以米计；各种管道配件总重量，以吨计；各种闸门（手动、气动或电动）；消防龙头；流量计。 3.泵类和电动机

内容包括：污水泵、污泥泵、真空泵、计量泵和各种型号的配套电动机或其他方面的电动机。 4.机械设备

内容包括：鼓风机、压缩机或表曝机；污泥脱水设备（如带式压滤机等）；机修设备、起重设备（如吊车等）；交通车辆；搅拌机、刮泥机或吸泥机、格栅等。

5.电器设备

内容包括：变压器和配电设备。 6.主要化验设备和分析仪器。 7.其他

内容包括：消毒设施等。 8.主要构筑物

内容包括：初沉池、曝气池、二沉池、调节池、污泥浓缩池等。 9.主要设备、仪器、材料如下：

设备名称 XWB-III-1.5-2 XWB-III-1.5-2.5 400QW1700-22-160潜污泵 LD-A 型电动单梁桥式起重机 2000kg 钢 1 规格尺寸 结构 1 1 5 数量 4用一备 备注 1500mm×20mm 钢 1500m×10m 350mm 钢 钢 144型倒伞型表面曝气机 钢 18 2用一备 DQT075潜水搅拌器 37m ZBG-37 钢 18 扬州天雨给排水设备公司 巴氏计量槽 UV4000PLUS 10-100s 加拿大TROJAN(特洁安)公司 带式压滤机COF2000S5 4700mm3500mm2660mm 3 沈阳水处理设备厂(2用1备) 马福炉 电热恒温烘干箱 电热恒温培养箱 1 2 1 2 1 1 2 2 1 1 1 1 2 3 1 1 1 化验设备 同上 生化培养箱（BOD5） 电冰箱 电热恒温水浴锅 分析天平 物理天平 生物显微镜 电动离心机 真空泵 蒸气灭菌箱 磁力搅拌器 电加热板 康氏振荡器 分光光度计 紫外/可见光分光 光度计 CODCr测定仪 DO测定仪 PH/离子浓度计 水分测定仪 纯水制造系统 自动取样器 化验室台柜 电力变压器S11-M-800/10 800KVA 低压配电柜 无功功率自动补偿柜 高压配电柜 GGD3-02 GGJ2-01 XGN2-10-08G 1 2 1 1 1 1 18 同上 以下根据实际情况选择 潜污泵变频控制柜 非标 机旁控制箱 紫外线消毒设备 一体化电控柜 水位控制溢流堰 BSX3-AAW UVC-320W-8 OC-320W-8-5 YLY-1.75/0.55 水位传感器 不锈钢方闸门 WLM-01 1000×1000 AmtaxTM Compact在线NH3-N检测仪 式氨氮分析仪,4~20mA输出,220VAC电源,带预处理 系统 JYDT 智能电磁流量计 DN600 电极材电磁流量计 料 1Cr18Ni9Ti 氯丁橡胶衬里 4~20mA输出 220VAC电源 P53 ORP控制器 ORP变送器 输出4~20mA 电源220VAC 带防雨罩 在线溶解氧分析仪 SC100控溶解氧测量仪 制器,输出4~20mA,220VAC电源 COD检测仪 NPW-150 总磷/总氮/COD分TP检测仪 析仪 4~20mA输出 220VAC P53 PH控制器 PH测量仪 输出4~20mA 电源220VAC 壁挂式安装 SS测量仪 Txpro-2 悬浮物分析仪,输 出4~20mA,220VAC电源 SS探头 R240,投入式 JYCS-83M 分体式超声波液位计 单通道 明渠流量计 明渠流量测量 输出4~20mA 电源220VAC 带防雨罩 JYCS-811 超超声波液位传感器 声波传感器 过程连接GIA IP67 JYDT 智能电磁流量计 DN100 电极材电磁流量计 料 1Cr18Ni9Ti 氯丁橡胶衬里 4~20mA输出 220VAC电源 注：构筑物的规格尺寸在设计计算书中已经说明，不再赘述。 以下为工程总投资预算表（参考类似工程概预算） 序号 工程或费用名称 一 工程费用 (一) 污水处理部分 建筑工 程费用 安装工 程费用 设备购 置费用 其他费用 合计 35876.73 31131.56 20901.74 36. 11310.10 18779.10 2735.34 9617.12 1 总平面 其中: 降水 2046.15 801.09 227.03 4.03 612.12 4927.09 227.03 3.09 360.55 88.59 756.56 1687.65 基坑支护 3.09 桩基础 换填 360.55 88.59 抗浮锚杆 756.56 2 中格栅及提升泵房 细格栅、沉砂池及砂水分离间 917.46 158.07 3 373.68 95.54 261.76 637.39 730.98 1809. 13149.08 254.80 3008.18 4 厌氧池 1090.59 81.66 5 生化池（氧化沟） 9002.32 1017.77 3128.99 6 配水井 7 二沉池 紫外线消毒池8 （或巴氏计量槽） 9 水区加药间 10 出水水质监测室 11 鼓风机房 回流及剩余污泥12 泵房 14 浓缩池 15 污泥脱水机房 16 污泥储运间 贮泥池及储运间17 基础 23.84 0.63 0.88 1.41 111.87 35.59 260.18 174.76 20.17 59.87 717.29 2193.68 97.21 407. 26.13 0.63 2741.53 359.43 355.14 887.19 25.07 121.11 631.09 142.75 200.05 2398.73 92.30 201.19 109.65 16. 94. 40.38 60.79 66.75 0.90 13.54 44.95 226.75 93.16 710.79 7.53 12.93 484.19 18 泥区除磷设备间 101.95 19 均质池 (二) 附属设施 1 综合办公楼 2 车库及传达室 3 机修间、仓库及花房 9.18 9.18 4745.17 428.30 188.00 126.40 107.82 1339.17 0.36 96.17 1538.95 30.00 2122. 929.55 1692.98 348.00 21.00 95.69 11.50 77.50 1538.95 30.00 10.32 718.62 200.61 80.30 167.00 30.71 86.00 543.05 6.75 96.17 4 热泵机房 5 总、分变电室及全厂电气 6 自控仪表 7 工器具及生产家具购置费 8 厂外供电工程 9 厂外供水工程 二 工程建设其他费用 1 征地拆迁费 2 环境评价费 3 勘察设计费 4 监理费 5 科研实验费 6 前期工作费 7 联合试运转费(设备费*1%) 8 招标代理服务费 9 施工图审查费 6536.30 6536.30 4121.25 4121.25 22.80 22.80 551.40 551.40 744.10 744.10 91.20 91.20 73.50 73.50 113.10 113.10 80. 80. 38.60 38.60 27.57 27.57 42.00 42.00 322. 322. 7.00 7.00 10 竣工图编制费（设计费*5%） 11 生产准备费 12 建设单位管理费 13 办公和生活生产家具购置费 14 青苗、果树和树木损毁的补偿 15 交通运输工具的购置费 三 预备费=(工程费用+工程建设其他费用)*5% 四 静态总投资 五 建设期贷款利息 六 铺底流动资金 七 总投资 180.00 180.00 120.00 120.00 2120.65 44533.68 601.99 265.84 45402 参考文献

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