桥梁支架、贝雷梁施工方案(含验算)

1 编制依据及原则 ...................................................... 3 1.1 编制依据 ........................................................ 3 1.2 编制原则 ........................................................ 3 2 工程概况 ........................................................... 4 2.1 机场立交桥 ...................................................... 4 2.2 宝安大道立交桥 .................................................. 4 2.3 人行天桥 ........................................................ 4 3 管理机构和资源配置 ................................................. 5 3.1 项目管理机构 .................................................... 5 3.2 劳动力安排 ...................................................... 5 3.3 主要施工机械设备 ................................................ 6 3.4 材料计划 ........................................................ 6 4 施工进度计划 ....................................................... 7 5 支架方案设计 ....................................................... 8 5.1 现浇梁设计参数 .................................................. 8 5.2 碗扣式满堂支架方案 .............................................. 9 5.3 钢管支墩贝雷梁支架方案 ......................................... 10 5.4 施工工艺流程 ................................................... 21 5.5 模板支架结构安全性验算 ......................................... 21 5.5.1 碗扣支架及模板验算 ......................................... 21 5.5.2 钢管支墩贝雷梁支架验算 ..................................... 29 5.6 模板支架安拆及质量控制 ......................................... 40 5.6.1 碗扣支架的搭设 ............................................. 40 5.6.2 贝雷梁支架搭设 ............................................. 41

1

5.6.3支架预压 ..................................................... 41 5.6.4 模板安装 ................................................... 43 5.6.5 支架拆除 ................................................... 44 6 安全施工措施 ...................................................... 44 6.1 材质及其使用的安全技术措施 ..................................... 44 6.2 支架搭设的安全技术措施 ......................................... 44 6.3 支架上施工作业的安全技术措施 ................................... 45 6.4 支架拆除的安全技术措施 ......................................... 45 7 高支模施工应急救援预案 ............................................ 46 7.1 概况 ........................................................... 46 7.2 机构设置 ....................................................... 46 7.3 报警救援及其他联络电话 ......................................... 46 7.4 人员分工与职责 ................................................. 46 7.5 应急救援工作程序 ............................................... 47 7.6 应急救援方法 ................................................... 47 7.7 预备应急救援工具如下表： ....................................... 48 8 季节性施工措施 .................................................... 50 8.1 夏季施工措施 ................................................... 50 8.2 雨季施工措施 ................................................... 50 9 文明施工要求 ...................................................... 51 10 附桥梁平立面图、贝雷梁布置平立面图 ................................ 51

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1 编制依据及原则

1.1 编制依据

1、桥梁工程施工图纸、地质报告及招、投标文件文件。 2、《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-2011 3、《市政桥梁工程质量检验评定标准》CJJ 2-2008 4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008

5、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号） 6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 162-2008 7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 8、《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ／T194-2009 9、《路桥施工计算手册》

10、《建筑结构荷载规范》GB5009-2006 11、《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-2002 12、《简明施工计算手册》 13、《桥梁施工常用数据手册》

1.2 编制原则

1、确保工期的原则：根据合同文件中要求的工期编制本工程的施工计划，并以此为前提配备施工队伍、机械设备、劳动力、材料等，确保工期目标的实现；

2、优化施工方案的原则：严格遵照业主合同文件的要求，结合本标段的实际情况，优化施工方案。积极推进技术与管理创新，确保工程质量，确保施工安全，努力降低成本；

3、均衡生产，突出重点的原则：将现浇箱梁工程施工作为本标段的重点。在施工组织、现场管理、施工技术和物资供应方面重点保障，认真组织施工；

4、统筹兼顾，合理安排的原则：结合施工现场的实际，合理安排施工顺序和施工场地，优化施工方法，保护当地的自然景观和生态环境，抓好标准化管理，搞好安全文明施工，树立企业良好形象；

5、科学分段、流水施工的原则：工程共有现浇箱梁10联，拟采用施工工区根据工程要求施工现浇箱梁，作业段间采用流水施工；

6、专业化施工原则：工程投入专业化施工队伍，以确保工期和质量；

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7、确保施工安全的原则：制定切实可行的技术方案和安全措施，定人定岗定职责，确保施工安全和人身安全，做到万无一失。

2 工程概况

本标段桥梁工程包括机场立交、宝安立交及一座人行天桥。其中现浇箱为机场立交全桥，宝安立交一、二联和人行天桥。

2.1 一号立交桥

一号立交分左、右幅主线桥，C、D、E匝道桥，共22联，59跨。均为现浇连续箱梁，总长1946米。

主线桥全长336.42m，标准段桥宽为13.25+5+16.75=35米。其中13.25、16.75米为桥宽，5米为左右幅间距。主线桥上部结构采用预应力连续箱梁，单箱双室腹板宽60～80cm，箱梁悬臂统一为2米，梁高1.8m，最大跨度36.5m。

C匝道桥全长950.27m。上部结构采用预应力连续箱梁。桥宽9.5m～23.72m，梁高分为1.8m、2m、2.2m，腹板宽度60～80cm，最大跨度42m。

D匝道桥全长136m。梁宽24.5m~25.8m，采用单箱多室预应力连续梁，梁高2米，腹板宽60～80cm，最大跨度33.515m。

E匝道桥全长204.54m，共2联，桥梁全宽为9.5m。采用现浇预应力混凝土连续箱梁，单箱单室，E1~E4梁高1.8m，E4~E7梁高为2m，腹板宽为60～80cm。最大跨度42m。

2.2 二号立交立交桥

主线桥左右幅桥等长，全长857.0m。其中一、二联为现浇混凝土预应力连续梁，横断面31.5m，跨径组合为:（3×30） m +（30+38+28+35）m现浇箱梁。主要采用单箱三室和单箱四室两种截面形式，现浇梁腹板厚度为60～80cm、顶板厚度为22～37cm、底板厚度为20～30cm、悬臂厚度20～45cm，主桥悬臂长度2.0m，第一联梁高为1.6m，第二联为1.8m。

A、B匝道桥全长均为120.5m，跨径组合均为(4×30) m现浇箱梁，横断面8m，均采用单箱单室的截面形式。现浇梁腹板厚度为60～80cm、顶板厚度为22～37cm、底板厚度为20～30cm、悬臂厚度20～45cm，匝道桥悬臂1.5m，梁高均为1.6m。

2.3 人行天桥

人行天桥在主线K1+660处，为现浇混凝土预应力连续梁，主梁长87m，跨径组合为:（24+39+24） m。采用单箱双室截面形式，主桥全宽6.1m，现浇梁腹板厚度为45～95cm，

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边腹板为弧形截面，顶板厚度为20～35cm，底板厚度为20～40cm。

2.4 桥梁平、立面图

桥梁平、立面图，纵横坡设计值，平面曲线半径见附图一。

3 管理机构和资源配置

3.1 项目管理机构

根据工程施工需要，分公司调配了相关的施工管理人员，组成了项目组织管理机构(见下图)。

项目组织管理机构图

架子组工程部项目总工 副 经 理 项目经理 财务部计合部 物资部 安质部 综合部 一工区长：王胜荣 二工区长：马全杰 模板组 钢筋组 张拉组 砼 组 3.2 劳动力安排

根据该分部工程施工特点和工期要求，我们将派遣包括行政管理人员、工程技术人

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员、机械管理人员及操作人员、测量试验人员、桥梁、土建工、机电工等专业素质优良的施工队伍。其中架工子150人、木工120人、钢筋工90人，振动锤、挖掘机、压路机、装载机、推土机、运输车司机60人，起重工16人，电焊工20人，机修工8人，测量工12人，普工70人。

3.3 主要施工机械设备

该分部工程所需的主要设备有吊车、挖机、压路机、装载机、电焊机及测量设备等。机械设备将按施工组织计划安排的时间、数量及时到位。详见《投入的机械设备表》

投入的机械设备表

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

机械设备名称 挖掘机 自卸车 推土机 光轮振动压路机 洒水车 装载机 汽车起重机 汽车式起重机 振动锤 交流电焊机 全站仪 水准仪 型号规格 WY160A EQ3141 120HB YZT18KB CQ3191 ZL50C QY25 50T DZ90 B*400 索佳SET22DⅡⅡⅢ-701，2” 苏光DSZ3 数量 4 12 4 4 2 4 4 4 2 30 4 4 额定功率 1.2m3 20t 120Kw/ 4.1m3 18t 8000L 3.0m3 25t 17 kw 3.4 材料计划

本工程所需材料数量表详见下表:

主要支架材料数量表

序号 1 2 3 4 5

名称 贝雷片 钢管 钢管 工字钢 工字钢 规格 每片270kg Φ800*10mm Φ600*10mm I45a I25a 单位 片 米 米 米 米 数量 2820 420 1650 1980 50 备注 6

6 7 8 9

槽钢 方木 方木 碗扣式支架 14# 10*10cm 10*15cm Φ48*3.5 米 米 米 立方米 2340 54000 10800 90000 4 施工进度计划

本着先重点后一般、全面组织平行流水作业的原则，结合本工程实物量的分布情况，合理安排工期。施工进度计划如下：

项目 联数 第一联 主线桥右幅 第二联 第三联 第四联 第五联 主线桥左幅 第六联 第七联 第八联 第一联 第二联 一号立交 C匝道 第三联 第四联 第五联 第六联 第七联 第八联 第九联 第十联 D匝道 第一联 第二联 第一联 第二联 第一联 第二联 第一联 墩号 Z0-1～Z3-1 Z3-1～Z6-1 Z6-1～Z8-1 Z8-1～Z11-1 Z0～Z3 Z3～Z6 Z6～Z8 Z8～Z11 C0-C2 C2-C5 C5-C7 C7-C10 C10-C13 C13-C16 C16-C19 C19-22 C22-C24 C24-C27 D0-D2 D2-D4 E1-E4 E4-E7 Z0-Z3 Z3-Z7 Y0-Y3 计划开始时间 2012年8月25日 2012年9月15日 2012年9月30日 2012年9月20日 2012年11月5日 2012年11月20日 2012年12月1日 2012年12月2日 2012年10月8日 2012年12月8日 2012年8月17日 2012年10月17日 2012年10月10日 2012年12月1日 2012年12月10日 2012年11月28日 2012年8月19日 2012年10月20日 2012年8月20日 2012年10月20日 2012年9月10日 2012年11月10日 2012年9月5日 2012年10月1日 2012年11月5日 计划结束时间 2012年10月24日 2012年11月15日 2012年11月30日 2012年11月20日 2012年1月5日 2012年1月20日 2012年2月1日 2012年2月2日 2012年11月28日 2013年1月28日 2012年10月17日 2012年12月7日 2012年11月30日 2013年1月20日 2013年2月1日 2013年1月18日 2012年10月9日 2012年12月10日 2012年10月19日 2012年12月19日 2012年11月9日 2013年1月9日 2012年11月4日 2012年11月30日 2013年1月4日 7

E匝道 主线桥左幅 主线桥右宝安立交 幅 A匝道 B匝道 人行天桥 第二联 第一联 第一联 第一联 Y3-Y7 A0-A4 B0-B4 Z1-Z4 2012年12月1日 2012年9月26日 2012年11月26日 2012年11月10日 2013年1月30日 2012年11月25日 2013年1月25日 2012年11月10日 5 支架方案设计

5.1 现浇梁设计参数

现浇梁设计参数表

桥名 联数 左1 左2 左3 左4 右1 主线桥 右2 右3 跨径（m） 3x30 3x30 2x29.96 (30+36.5+30) 3x30 3x30 2x29.96 梁宽（m） 梁高（m） 结构形式 墩高（m） 备注 13.25 13.25 13.25 13.25～18.991 16.75 16.75 16.754～19.694 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2 2.2 2.2 2.2 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2 2 1.8 2 1.6 1.6 1.8 1.8 1.6 单箱2室 单箱2室 单箱2室 单箱3室 单箱3室 单箱3室 单箱3室 单箱单室 单箱4室 单箱2室 4～4.9 4.9～6.6 6.6～6.7 6.7～6.4 4～4.2 4.2～5.8 5.8～6.4 6.4～7.5 8.5～9.6 9.6～12.3 8

右4 (30+36.5+30) 9.5 1 （35.1+35.132） 20.75～23.72 2 （34.6+49.5+34.6） 13.25 3 2x34.311 13.25 4 (42+55+42) 13.25 5 3x35 13.25 6 29.705+32.526+29.81 13.25～19.183 一号 C匝道 7 (26+33+26) 9.5 立交 8 3x30 9.5 9 10 D匝道 E匝道 1 2 1 2 1左 1右 二号立主线桥 2左 交立交 2右 A匝道 1 2x33.61 (34.45+42+38) 2X35 (33.04+33.515) (32+41+32) (34.452+42+42) 3x30 3x30 30+38+28+36 30+38+28+37 4x30 9.5 9.5 24.5～24.58 24.584～29.565 9.5/1.8 9.5/2 17.25 13.25～15.963 17.25～21.816 15.984～21.914 8 单箱2室 12.3～13.5 单箱2室 13.5～14.4 单箱2室 14.4～11.5 单箱3室 单箱单室 单箱单室 单箱单室 单箱单室 单箱5室 单箱5室 单箱单室 单箱单室 单箱3室 单箱3室 单箱4室 单箱4室 单箱单室 11.5～8.6 8.6～6.4 6.4～7.5 7.5 7.5 7.5～8.2 8.2～8.8 6.4～7.5 7.8～8.8 2～4 2～4 4～6.2 4～6.2 3.4～5.9 B匝道 人行天桥 1 1 4x30 24+39+24 8 5.9 1.6 1.6 单箱单室 单箱2室 3.4～5.9 5.5～6.5 5.2 碗扣式满堂支架方案

本支架设计方案适用于施工范围内地质情况较好的原状土，或软土地基处理完成，地基承载力满足满堂碗扣式脚手架搭设要求的区域。支架方案采用满堂碗扣式脚手架，梁底采用18mm厚胶合板，边腹板采用定型钢模。碗扣式脚手架布设及地基处理方式如下：

1、支架间距

立杆顺桥向间距：梁体处间距为0.9m，中、端横梁及渐变段间距0.6m； 立杆横桥向间距：梁体下为0.6m，翼缘板下为0.9m； 立杆步距：步距为1.2m，上、下端步距为0.6m。 2、传力系统

支架顶部设2层方木将模板荷载传到支架。第一层紧贴模板横桥向布置，中心间距为30cm，跨距60cm，截面为10×10cm，置于第二层方木上；第二层顺桥向布置，间距60cm，跨距90cm，采用10×15cm方木，置于碗扣式支架顶托上。上托、底托调节距离控制在25cm内。

3、稳定性

为保证支架的稳定性，梁的纵向两外侧及腹板下沿梁间隔4.8米满设竖向剪刀撑。沿梁横向每隔4.5m、端横梁、横隔梁下设置竖向剪刀撑，并在梁底及扫地杆上面设置二道水平剪刀撑，立杆上下各一道水平剪刀撑。剪刀撑与地面成45°，角度偏差小于15°。每一处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，剪刀撑必须上至底模板，下至地面，在地面处设置垫木。支架与墩柱之间用钢管抱箍与支架拉顶牢固。离地25cm设置扫地杆(未在图中标注)，扫地杆采用Φ48钢管，用扣件与碗扣架立杆连接。

4、支架规格

WDJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管，支架立杆底部采用可调底座（0-600mm），支架立杆顶部采用可调托撑（0-600mm）。普通立杆规格为2400mm、1800mm、1200mm、900mm、600mm五种，横杆规格为600mm、900mm两种。

5、碗扣支架地基处理

支架基底现状路基土路分层碾压，压实度达90%以上，地基承载力要求见验算结果（以检测报告为准），然后铺设15cm厚C15素混凝土。支架立杆底部垫5×25cm木板，底部、顶部加可调顶托。

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6、支架布置示意图 支架布置示意图如下所示：

碗扣式满堂支架布置示意图

5.3 钢管支墩贝雷梁支架方案

本支架设计方案采用双排单层贝雷梁及临时钢管支墩进行现浇箱梁施工。适用于施工范围内地质情况较差，现状软土地基未处理完成，地基承载力无法满足满堂碗扣式脚手架搭设要求的区域。

1、中间临时支墩施工 ①采用Ф600×10mm钢管桩

采用Ф600×10mm钢管桩，横向间隔不大于4m，按梁宽均布，纵向跨度不大于14m。钢管桩用打桩机打至持力层，为防止桩头在锤击时损坏，打桩前，在桩头顶部放置特制的桩帽。其上直接经受锤击的部位，放置硬木制减震木垫。打桩时，矫正桩架导向杆及桩的垂直度，并保持锤、桩帽与桩在同一纵轴上，然后空打 1～2 米，再次校正垂直度后正式打桩。当沉至某一深度并经复核沉桩质量良好时，再继续打击，至桩顶高出地面 60～80㎝时，停止锤击，进行接桩，再用同样步骤直至达到设计深度为止。若发现开始阶段桩位不正或倾斜，调正或将钢管桩拔出重新插打。钢管桩施工后，在钢管桩露出地面段中间设置一道双排[25a横向连接，将钢管桩连成一体。在桩顶端焊接 18mm厚80

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×80cm钢板，钢板上铺设双排I45a工字钢横梁并焊接牢固。

②采用双排Ф300预应力混凝土管桩

双排Ф300预应力混凝土管桩横向间隔不大于2.5m，按梁宽均布，纵向跨度不大于12m，双排桩之间间距0.8m。预应力混凝管桩用打桩机打至持力层，为防止桩头在锤击时损坏，打桩前，在桩头顶部放置特制的桩帽。其上直接经受锤击的部位，放置硬木制减震木垫。打桩时，矫正桩架导向杆及桩的垂直度，并保持锤、桩帽与桩在同一纵轴上，然后空打 1～2 米，再次校正垂直度后正式打桩。当沉至某一深度并经复核沉桩质量良好时，再继续打击，至桩顶高出地面 60～80㎝时，停止锤击，进行接桩，再用同样步骤直至达到设计深度为止。双排混凝土管桩施工后，在桩顶焊接一块18mm厚40×40cm钢板，钢板上纵向铺设2I45a工字钢分配梁并焊接牢固，横向铺设2I45a工字钢分配梁并焊接牢固。

2、支座处临时支墩施工 ①承台埋深较深降土不方便时

支座处利用承台作为临时支墩基础，墩柱高度大于7.5m的，在承台中间设置2～3根垂直临时支墩，为Ф600×10mm钢管，间距不大于3.5m，承台两侧各设置一根向外倾斜临时支墩，倾斜度小于30°，支墩垂直高度大于等于4.5m，采用Ф400×8mm钢管，墩顶离梁底3m；墩柱高度小于7.5m的，在承台中间设置2～3根垂直临时支墩，间距不大于4m，承台外侧梁宽位置各打入一根钢管桩作为临时支墩，支墩顶离梁3m。均为Ф600×10mm钢管。临时支墩中间处设置一道双排[25a横向连接焊接牢固，将钢管支墩连成一体。支墩顶焊接 18mm厚80×80cm钢板，钢板上铺设双排I45a工字钢横梁并焊接牢固。支墩底浇筑承台时预埋16mm厚钢板，支墩安装时与钢板焊接锚固。

②承台埋深较浅降土方便时

支座处利用承台作为基础，贝雷梁直接落在承台上，承台两侧打入一或两道双排Ф300预应力混凝土管桩，间距不大于2.5m。在桩顶焊接一块18mm厚40×40cm钢板，钢板上纵向铺设2I45a工字钢分配梁并焊接牢固，横向铺设2I45a工字钢分配梁并焊接牢固，横梁上铺设贝雷梁。

3、跨越式结构施工

跨越式结构纵向分配梁采用贝雷梁，设置于支墩顶双排I45a工字钢横梁上。贝雷采用双排或3排连成一组，腹板下采用3排一组，底板及翼板下采用双排或3排一组，底板下横向间隔不大于1.1m，翼板下间距不大于1.4m。贝雷梁顶采用I10工字钢横向

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布置，梁体标准断面处间距为75cm，支座及横隔梁断面处间距为55cm。

4、碗扣支架施工

贝雷梁及梁顶横向工字钢施工完成后，在工字钢上顺桥方向设置10×10cm的纵向方木，方木梁体下间距为0.6m，翼缘板下间距为0.9m。方木上搭设碗扣支架，碗扣支架搭设方式与《碗扣式满堂支架方案》相同。

5、贝雷梁设计图(详细平、纵面布置图见详图) （1）墩柱7.5m及以上临时支墩贝雷梁设计示意图

临时支墩贝雷梁纵断面布置示意图

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跨端临时支墩贝雷梁设计图 (9.5m断面) 跨中临时支墩贝雷梁设计图

(9.5m断面)

13

跨端临时支墩贝雷梁设计图 (13.25m断面)

跨中临时支墩贝雷梁设计图 (13.25m断面)

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跨端临时支墩贝雷梁设计图 (16.75m断面)

跨中临时支墩贝雷梁设计图 (16.75m断面)

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跨端临时支墩贝雷梁设计图 (24.58m断面)

跨中临时支墩贝雷梁设计图 (24.58m断面)

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（2）墩柱7.5m以下临时支墩贝雷梁设计示意图

临时支墩贝雷梁纵断面布置示意图

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跨端临时支墩贝雷梁设计图 （9.5m断面）

跨中临时支墩贝雷梁设计图 （9.5m断面）

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跨端临时支墩贝雷梁设计图 （13.25m断面）

跨中临时支墩贝雷梁设计图 （13.25m断面）

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跨端临时支墩贝雷梁设计图 (16.75m断面)

跨中临时支墩贝雷梁设计图 (16.75m断面)

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5.4 施工工艺流程

5.4.1 满堂碗扣式支架施工工艺流程

地基处理→跨间高度测量→计算、搭配→立杆底座→立杆→横杆→斜杆→接头锁紧→脚手板→上层立杆→立杆连接销→横杆→支架顶纵向方木铺设→支架顶横向方木铺设→模板安装与加固。

5.4.2 钢管支墩贝雷梁支架施工工艺流程

承台预埋铁件→计算、搭配→钢管柱及临时支墩安装与打设→加固→横向工字钢安装→贝雷梁安装→贝雷梁横向槽钢连接→贝雷梁顶横向工字钢铺设及连接→贝雷梁顶纵向方木铺设→碗扣式支架搭设与加固→支架顶纵向方木铺设→支架顶横向方木铺设→模板安装与加固。

5.5 模板支架结构安全性验算 5.5.1 碗扣支架及模板验算

以2.2m梁高作为箱梁支架模板验算对象。 （一）、荷载取值

梁体标准断面如下图所示：

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根据相关规范要求，荷载取值如下： ① 重力：

为增加安全系数，取最不利荷载腹板处0.6m作为计算单元，计算单元截面面积S=2.2*0.6=1.32m2（详见下图）

钢筋混凝土容重取26kN/m，则此部位1延米长重量为：1.32×1×26=34.32kN，底模板承受的均布荷载为：q1= 34.32/（1×0.6）= 57.2kN/m2

②模板自重：q2=0.3×1= 0.3kN/m2

③施工人、机、料荷载：取q3=2.5×1=2.5 kN/m2 ④振捣砼对水平模板的施工荷载：q4=2×1=2 kN/m2 （二）、支架布置方式

立杆顺桥向间距：梁体处间距为0.9m，中、端横梁及渐变段间距0.6m； 立杆横桥向间距：梁体下为0.6m，翼缘板下为0.9m； 立杆步距：梁体下为1.2m，上、下端步距为0.6m。

模板下小梁：横桥向布置，中心间距为30cm，跨距60cm，截面为10×10cm方木。 主梁：顺桥向布置，间距60cm，跨距90cm，采用10×15cm方木。 （三）、梁体模板、支撑梁验算（容许应力法）

1、底模板强度、刚度验算

底模板厚度为18mm厚的防水胶合板，取0.6m宽作为计算对象，按3跨等跨连续梁计算，其受力图式详见下图。

3

22

q = 37.2KN/ m

① 强度验算：均布荷载为

P=q1+q2+q3+q4=57.2+0.3+2.5+2=62KN/ m2； 线荷载为q=62×0.6=37.2KN/ m

Mmax=MAB=0.1ql2=0.1×37.2×0.32=0.3348KN·m

σ=Mmax/W= Mmax/（b×h2/6）= 0.3348/（0.6×0.0182/6） =10.33MPa<[σ]=11MPa（其中底模板容许应力11Mpa）

② 刚度验算：取0.6m宽度验算，均布荷载为 P=q1+q2 =57.2+0.3=57.5KN/ m； 线荷载为q=57.5*0.6=34.5KN/ m

fmax=fAB=fCD=0.677qL4/100EI

其中L=300 mm，I=bh3/12=600×183/12=29160 mm4，E=9000MPa

则有，fmax=0.677×34.5×3004/(100×9×103×291600)

=0.72mm<[ f ] =0.75mm（其中底模板允许挠度[ f ]=L/400=300/400=0.75mm。） 2、支架横向方木强度、刚度验算

支架横向方木沿桥梁横向布置，间距30cm，跨度为60cm，方木规格为10cm×10cm。 （1）支架横向木方的强度计算均布荷载取值（方木重量影响甚小，可忽略不计）。

P=q1+q2+q3+q4=57.2+0.3+2.5+2=62KN/ m2； 线荷载为q=62×0.3=18.6KN/ m （2）刚度验算荷载取值：其均布荷载为：

P= q1+q =57.2+0.3=57.5KN/ m2

线荷载为q=57.5×0.3=17.25KN/m

（3）支架横向方木受力图式（按四等跨连续梁计算）：详见下图。 q

2

23

（4）支架横向方木强度、刚度验算：

支架横向方木计算（按四跨连续梁计算）

序号 计算公式 计算式或说明 强度验算 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 均布荷载p（KN/m2） 计算宽度a（m） 线荷载（N/mm）q=pa 计算跨径L（mm） 方木规格b（mm） 方木规格h（mm） W=（bh2/6） Mmax=-0.107qL2 计算强度σ（Mpa）=Mmax/W 容许强度[σ] 均布荷载p（KN/m2） 计算宽度a（m） 线荷载（N/mm）q=pa 方木弹性模量E（Mpa） 方木截面惯性矩I=（bh3/12） 计算绕度（mm）f=0.632qL4/（100EI） 容许绕度[f]f=L/400（mm） 计算结果 单位 q1+q2+q3+q4 方木间距0.3m 62*0.3 见图上图 支架方木宽度 支架方木高度 100*1002/6 -0.107*18.6*6002 7172/166667 刚度验算 62 0.3 18.6 600 100 100 166667 -7172 4.30 11.00 KN/m2 m N/mm mm mm mm mm3 N·mm Mpa Mpa KN/m2 m N/mm Mpa mm4 mm mm 11 12 13 14 15 16 17 q1+q2 方木间距0.3m 57.5*0.3 100*1003/12 0.632*17.25*6004/（100*9*8.33*109） 57.5 0.3 17.25 9000 8333333 0.19 1.50 故支架横向方木强度、刚度满足要求。 3 、 支架纵向方木强度、刚度验算

支架纵向方木沿顺桥向布置，间距为60cm，最大跨跨度90 cm，方木规格为10cm×15cm。

（1）支架纵向木方的强度计算均布荷载取值（方木重量影响甚小，可忽略不计）。

P=q1+q2+q3+q4=57.2+0.3+2.5+2 =62KN/ m2；

线荷载为q=62×0.6=37.2KN/m （2）刚度验算荷载取值：按均布荷载计算

P=57.2+0.3=57.5KN/ m2

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线荷载为q=57.5×0.6=34.5KN/m

（3）支架纵向方木受力图式（按3跨连续梁计算）：详见下图。 q

（4）支架纵向方木强度、刚度验算：

支架纵向方木计算（按三跨连续梁计算）

序号 计算公式 计算式或说明 强度验算 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 均布荷载p（KN/m2） 计算宽度a（m） 线荷载（N/mm）q=pa 计算跨径L（mm） 方木规格b（mm） 方木规格h（mm） W=（bh2/6） Mmax=-0.1qL2 计算强度σ（Mpa）=Mmax/W 容许强度[σ] 均布荷载p（KN/m2） 计算宽度a（m） 线荷载（N/mm）q=pa 方木弹性模量E（Mpa） 方木截面惯性矩I=（bh3/12） 计算绕度（mm）f=0.677qL4/（100EI） 容许绕度[f]f=L/400（mm） 计算结果 单位 q1+q2+q3+q4 方木间距0.6m 62*0.6 见上图 支架纵向方木宽度 支架纵向方木高度 100*1502/6 -0.1*37.2*9002 3013200/375000 刚度验算 62 0.6 37.2 900 100 150 375000 -3013200 8.04 11.00 KN/m2 m N/mm mm mm mm mm3 N·mm Mpa Mpa KN/m2 m N/mm Mpa mm4 mm mm 11 12 13 14 15 16 17 q1+q2 方木间距0.6m 57.5*0.6 100*1503/12 0.677*34.5*9004/（100*9*2.81*1010） 57.5 0.6 34.5 9000 28125000 0.61 2.25 经验算支架纵向方木强度、刚度满足要求。 4、 侧模验算

侧面钢模采用直径14mm拉杆与箱梁主筋焊接，桥梁竖向最大间距为0.751m、纵向最大间距1.0m钢模模板厚度为5mm，横、竖肋为75*5角钢，连接法兰厚12mm，底肋为100*6角钢。

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按照《建筑工程大模板技术规程》和《建筑工程大模板技术规程》中模板荷载及荷载效应组合B.0.2的规定，可按下列计算，并取其最小值：

F=0.22γetoβ1β2V1/2

其中：γe为混凝土重力密度 γe=26KN/m3； to为混凝土初凝时间 to=2m/h； β1为外加剂影响修正系数 β1=1.1；

β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15； V为模板上升速度 V=6h； 计算得：F=61KN/m2。

混凝土浇筑过程中的倾倒荷载标准值为4 kN/m2，振捣荷载标准值为4 kN/m2。但两荷载不同时存在，因此活荷载取4 kN/m2；

对于模板强度计算时取设计值F设计=61*1.2+4*1.4=78.8kN/m2 对于模板刚度计算时取标准值F标准=61kN/m2

施工时，应按规范要求分层、均布浇筑，严禁集中浇筑。

①面板计算：

选面板小方格中最不利的情况，即三面固定，一面简支（短边）。由Lx/Ly=300/303=0.99，查静力计算图表得最大弯矩系数Km=0.070,最大挠度系数：Kf=0.002。

强度验算：

取1m宽的肋条为计算单元，载荷为： q=78.8×1=78.8(N/m)=0.0788(N/mm)

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直径16mm预留孔直径16mm预留孔Mmax=Km×q×Lx=0.070×0.0788×300=496.4(N/mm) Wx=bl2/6=1×52/6=4.17（mm3）

得：σmax=Mmax/Wx=496.4/4.17=119.0N/mm2<215N/mm2 （强度满足要求）。 挠度验算： ωmax=KfFLx4/ Bo 其中Bo =Eδ3/12（1-r2） r —钢板泊松系数 r=0.3 δ—面板厚度

Bo=（2.06×105×53）/（12×(1-0.32)）= 2.358×106(Nmm) 则ωmax =0.002×0.061×3004/2.358 ×106=0.42（mm） [ω]=Lx/500=300/500=0.60（mm） ωmax＜[ω] （挠度满足要求）。

②横肋计算（75*5角钢）： 强度验算：

q1= F设计×h=0.0788×300=23.(N/mm) Mmax= q1l2/8=23.x3002/8=265950(N/mm) 抗弯截面系数：Wx= 19.73x102(mm3)

σmax=Mmax/Wx=265950/1973=134.8N/mm2<215 N/mm2（因此强度满足设计要求）。 挠度计算：

q2= F标准×h=0.061×300=18.3(N/mm) 惯性矩：I=0.3996x106 (mm4)

fmax=q2l4/8EI=（18.3x3004）/（8x2.06x105x0.3996×106） =0.22mm<[f]=300/500=0.6mm（因此挠度满足设计要求）。

②竖向肋计算（75*5角钢）： 强度验算：

q1= F设计×h=0.0788×303=23.88(N/mm) Mmax= q1l2/8=23.88x3032/8=274049.9(N/mm) 抗弯截面系数：Wx= 19.73x102(mm3)

σmax=Mmax/Wx=274049.9/1973=138.9N/mm2<215 N/mm2（因此强度满足设计要求）。

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22

挠度计算：

q2= F标准×h=0.061×303=18.48(N/mm) 惯性矩：I=0.3996x106 (mm4)

fmax=q2l4/8EI=（18.48x3034）/（8x2.06x105x0.3996×106） =0.24mm<[f]=303/500=0.61mm（因此挠度满足设计要求）。

（四）、 碗扣支架验算

碗扣式脚手架横向间距0.6m，纵向取最大间距0.9m计算。 a、荷载计算

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.149×14.400=2.144kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.300×0.600×0.900=0.162kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26×2.2×0.600×0.900=30.888Kn 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 33.194kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.600×0.900=2.430kN 3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ=1.2*33.194+1.4*2.43=43.23KN b、立杆稳定性验算

立杆为Φ48×3.5钢管，其截面特性为：A=4.cm2，Ix=12.19 cm4，Wx=5.08 cm3，回旋半径rx=1.579cm,立杆计算长度为l0=h+2a=1.2+2*0.3=1.8 m， 则立杆细长比为：λ= l0/rx=180/1.579=114<[λ0]=150 查表得，Q235A级钢管类截面轴压构件稳定系数Ψ=0.4，则： F/（ΨA）=43.23×1 03/（0.4×4）

=181MPa<[σ0]=215MPa

立杆稳定性满足要求。 （五） 、支架基底承载力验算 1、C15素混凝土承载力验算

取一根立杆作为研究对象，近似认为水泥混凝土表面所承受的力是支架立杆通过木板（木板宽25cm ，厚5cm）传递下来的均布应力σ1，每根立杆受力

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F立杆= NG + NQ= 33.194+2.43=35.624KN

承压面S=0.25m×0.9m=0.225m2，0.25m为木板面宽，0.6 m为立杆纵向间距，其均布应力σ1按下式计算：

σ1=F立杆/S=35.624/0.225=158.33Kpa 水泥混凝土的容许承载力 σ混凝土=10000 Kpa 则[σ混凝土] =10000≥σ1=158.33Kpa 混凝土垫层承载力满足要求。 2、土路基承载力验算

F立杆=35.624KN，立杆间距0.6×0.9m，立杆通过混凝土垫层传到土路基的均布应力为：

σ土= F立杆/S =35.624/(0.6×0.9)=65.97kPa

取土路基容许承载力 σ土=120 Kpa（路基处理达到的承载力） 则[σ土]=120≥σ1=65.97Kpa 路基承载力满足要求。

5.5.2 钢管支墩贝雷梁支架验算 以梁高2.2m，梁宽13.25m断面作为验算对象。贝雷梁上面碗扣支架设计同满堂碗扣支架方案，在此不再计算。

一、设计荷载取值

1、梁标准断面设计荷载取值 （1）、梁体标准断面如下图所示：

（2）、根据相关规范要求，荷载取值如下：

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①砼重力：

为增加安全系数，取腹板处2m（3排贝雷梁宽度0.9m，两侧最大间距1.1m）作为计算单元，按该2m范围荷载全部落在3排一组贝雷梁上考虑。计算单元截面面积S=2.083m2（详见下图），

钢筋混凝土容重取26kN/m3，则此部位1延米长重量为：2.083×1×26=54.158kN，底模板承受的均布荷载为：q1= 54.158/（1×2）= 27.079kN/m2

②模板自重：q2=0.3×1= 0.3kN/m2

③施工人、机、料荷载：取q3=2.5×1=2.5 kN/m2 ④振捣砼对水平模板的施工荷载：q4=2×1=2 kN/m2

2、梁体支座或横隔梁部位断面设计荷载取值

砼重力：以砼截面最大处计算，高度为2.2m，则q1= 26×2.2×2/2=57.2kN/m2。其他荷载取值同上。（详见下图）

二、贝雷梁顶纵向方木强度、刚度验算（梁体标准断面处）

梁顶纵向方木沿桥梁纵向布置，间距60cm，跨度75cm，方木规格为10cm×10cm，支承在横向I10工字钢上。

（1）梁顶纵向方木的强度计算均布荷载取值（方木上碗扣支架重量取g=0.4KN/ m2）。 P=q1+q2+g+q3+q4=27.079+0.3+0.4+2.5+2

=32.28KN/ m2；

线荷载为q=32.28×0.6=19.37KN/ m

30

（2）刚度验算荷载取值：其均布荷载为：

P=27.079+0.4+0.3=27.78KN/ m2

线荷载为q=27.78×0.6=16.67 KN/m

（3）梁顶纵向方木受力图式（按简支梁计算）

q

梁顶纵向方木受力图式

（4）梁顶纵向方木强度、刚度验算：

梁顶纵向方木计算（按简支梁计算）

序号 计算公式 计算式或说明 强度验算 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 均布荷载p（KN/m2） 计算宽度a（m） 线荷载（N/mm）q=pa 计算跨径（mm） 方木规格b（mm） 方木规格h（mm） W=（bh2/6） Mmax=-0.125ql2 计算强度σ（Mpa）=Mmax/W 容许强度[σ] 均布荷载p（KN/m2） 计算宽度a（m） 线荷载（N/mm）q=pa 方木弹性模量E（Mpa） 方木截面惯性矩I=（bh3/12） 计算绕度（mm）f=5ql4（/384EI） 容许绕度[f]f=L/400（mm） 故梁顶纵向方木强度、刚度满足要求。 31

计算结果 单位 方木间距0.6m 33.679*0.6 支架纵向方木宽度 支架纵向方木高度 100*1002/6 -0.125*19.37*7502 1361953/166667 刚度验算 32.28 0.6 19.37 750 100 100 166667 -1361953 8.17 11.00 KN/m2 m N/mm mm mm mm mm3 N·mm Mpa Mpa KN/m2 m N/mm Mpa mm4 mm mm 11 12 13 14 15 16 17 方木间距0.6m 27.78*0.6 100*1003/12 5*16.67*7504/（384*9*8.33*109） 27.78 0.6 16.67 9000 8333333 0.92 1.875 三、贝雷梁顶纵向方木强度、刚度验算（梁体支座或横隔梁断面处）

梁顶纵向方木沿桥梁纵向布置，间距60cm，跨度55cm，方木规格为10cm×10cm。 （1）梁顶纵向方木的强度计算均布荷载取值（方木上碗扣支架重量取g=0.4KN/ m2）。 P=q1+q2+g+q3+q4=57.2+0.3+0.4+2.5+2

=62.4KN/ m2；

线荷载为q=62.4×0.6=37.44KN/ m （2）刚度验算荷载取值：其均布荷载为：

P=57.2+0.4+0.3=57.9KN/ m2

线荷载为q=57.9×0.6=34.74 KN/m

（3）梁顶纵向方木受力图式（按简支梁计算）

q

梁顶纵向方木受力图式

（4）梁顶纵向方木强度、刚度验算：

梁顶纵向方木计算（按简支梁计算）

序号 计算公式 计算式或说明 强度验算 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 均布荷载p（KN/m2） 计算宽度a（m） 线荷载（N/mm）q=pa 计算跨径（mm） 方木规格b（mm） 方木规格h（mm） W=（bh2/6） Mmax=-0.125ql2 计算强度σ（Mpa）=Mmax/W 容许强度[σ] 均布荷载p（KN/m2） 方木间距0.6m 62.4*0.6 支架纵向方木宽度 支架纵向方木高度 100*1002/6 -0.125*37.44*5502 1415700/166667 刚度验算 11 57.9 KN/m2 32

计算结果 单位 62.4 0.6 37.44 550 100 100 166667 -1415700 8.49 11.00 KN/m2 m N/mm mm mm mm mm3 N·mm Mpa Mpa 12 13 14 15 16 17 计算宽度a（m） 线荷载（N/mm）q=pa 方木弹性模量E（Mpa） 方木截面惯性矩I=（bh3/12） 计算绕度（mm）f=5ql4（/384EI） 容许绕度[f]f=L/400（mm） 方木间距0.6m 57.9*0.6 100*1003/12 5*34.74*5504/（384*9*8.33*109） 0.6 34.74 9000 8333333 0.55 1.375 m N/mm Mpa mm4 mm mm 故梁顶纵向方木强度、刚度满足要求。 四、贝雷梁顶横向工字钢强度、刚度验算（梁体标准断面处）

梁顶横梁拟采I10工字钢，布置间距为梁体下75cm，横梁处55cm，最大跨度110 cm，工字钢之间通过Φ20钢筋（顺桥向每2m设一道）拉结成一个整体，以保证基稳定性。由于工字钢上方木较密集，可采用均布荷载计算。 （1）梁顶横向工字钢的抗弯强度计算均布荷载取值。

P=1.2×（q1+q2 +g）+1.4×（q3+q4）=1.2×（27.079+0.3+0.4）+1.4×(2.5+2) =39.63KN/ m2；

线荷载为q=39.63×0.75+0.11=29.83KN/m, 0.11为工字钢自重 （2）梁顶横向工字钢的抗剪计算均布荷载取值。

P=1.2×（q1+q2 +g）+1.4×（q3+q4）=1.2×（27.079+0.3+0.4）+1.4×(2.5+2) =39.63KN/ m2；

线荷载为q=39.63×0.75+0.11=29.83KN/m, 0.11为工字钢自重 （3）刚度验算荷载取值：按均布荷载计算 P=27.079+0.3+0.4=27.78KN/ m2

线荷载为q=28.159×0.75+0.11=21.23KN/m，0.11为工字钢自重 （4）梁顶横向工字钢受力图式（取最大跨度，按简支梁计算）： q

横向工字钢受力图式

（5）梁顶横向工字钢梁强度、刚度验算过程见下表：

梁顶横向工字钢计算（按简支梁计算）

33

序号 计算公式 计算式或说明 抗弯强度验算 计算结果 单位 1 2 3 4 5 6 线荷载（N/mm）q 计算跨径（mm） W（截面抵抗矩） Mmax=-0.125ql2 计算强度σ（Mpa）=Mmax/W 容许强度[σ] 查型钢截面特性表 -0.125*29.83*11002 4511788/49000 抗剪强度验算 29.83 1100 49000 -4511788 92.08 205.00 N/mm mm mm3 N·mm Mpa Mpa 7 8 9 10 11 线荷载（N/mm）q 计算跨径（mm） Qmax=0.5ql 抗剪强度T=Q/A 抗剪强度设计值[T] 0.5*29.83*1100 107/1430 刚度验算 29.83 1100 107 11.47 120 N/mm mm N Mpa Mpa 12 13 14 15 16 线荷载（N/mm）q 弹性模量E（Mpa） I（截面惯性矩） 计算绕度（mm）f=5ql4/（384EI） 容许绕度[f]f=L/400（mm） 查型钢截面特性表 5*21.23*11004/（384*206*245*107） 21.23 206000 2450000 0.80 2.75 N/mm Mpa mm4 mm mm 经验算，梁顶横向工字钢强度和刚度满足要求。 五、贝雷梁顶横向工字钢强度、刚度验算（梁体支座或横隔梁断面处） 梁顶横梁拟采I10工字钢，布置间距为55cm，最大跨度110 cm，工字钢之间通过Φ20钢筋（顺桥向每2m设一道）拉结成一个整体，以保证基稳定性。由于工字钢上方木较密集，可采用均布荷载计算。

（1）梁顶横向工字钢的强度计算均布荷载取值。

P=1.2×（q1+q2+ g+g2）+1.4（q3+q4）=1.2×（57.2+0.3+0.4+0.15）+1.4×(2.5+2) =75.96KN/ m2； g2为工字钢自重。 线荷载为q=75.96×0.55=41.78KN/m （2）刚度验算荷载取值：按均布荷载计算 P=57.2+0.3+0.4+0.15=58.05KN/ m2

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线荷载为q=58.05×0.55=31.93KN/m

（3）梁顶横向工字钢受力图式（取最大跨度，按简支梁计算）： q

横向工字钢受力图式

（3）梁顶横向工字钢梁强度、刚度验算过程见下表：

梁顶横向工字钢计算（按简支梁计算）

序号 计算公式 计算式或说明 抗弯强度验算 1 2 3 4 5 6 线荷载（N/mm）q 计算跨径（mm） W（截面抵抗矩） Mmax=-0.125ql2 计算强度σ（Mpa）=Mmax/W 容许强度[σ] 查型钢截面特性表 -0.125*41.78*11002 6319225/49000 抗剪强度验算 7 8 9 10 11 线荷载（N/mm）q 计算跨径（mm） Qmax=0.5ql 抗剪强度T=Q/A 抗剪强度设计值[T] 0.5*41.78*1100 22979/1430 刚度验算 12 13 14 15 16 线荷载（N/mm）q 弹性模量E（Mpa） I（截面惯性矩） 计算绕度（mm）f=5ql4/（384EI） 容许绕度[f]f=L/400（mm） 查型钢截面特性表 5*31.93*11004/（384*206*245*107） 31.93 206000 2450000 1.21 2.75 N/mm Mpa mm4 mm mm 41.78 1100 22979 16.1 120 N/mm mm N Mpa Mpa 41.78 1100 49000 -6319225 128.96 205.00 N/mm mm mm3 N·mm Mpa Mpa 计算结果 单位 经验算，梁顶横向工字钢强度和刚度满足要求。 六、贝雷梁强度、刚度验算

支架纵梁腹板底采用单组3排单层贝雷梁，最大间隔为1.1cm，贝雷梁之间采用14#槽钢（顺桥向每3m设一道）连接成一个整体，以保证其稳定性。贝雷梁最大跨度14m。

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贝雷梁由贝雷片及上下加强弦杆拼装而成，每片外形尺寸为300cm×150cm×18cm(长×高×厚)，重量270kg，单组3排单层贝雷梁允许剪力［Q］=698.9KN，允许弯矩［M］=2246.4KN·m, 弹性模量E=206000Mpa，截面惯性矩I =751491.6cm4。

为增加安全系数，按腹板处2m（3排贝雷梁宽度0.9m，两侧最大间距1.1m）范围荷载全部落在3排一组贝雷梁上考虑。

（1）由于贝雷梁上方木较密集，可采用均布荷载计算： 贝雷梁的强度计算均布荷载取值。

P=1.2×（q1+q2 +g+g2+h）+1.4（q3+q4）=1.2×（27.079+0.3+0.4+0.15+1.35）+1.4×(2.5+2) =41.43KN/ m2（g2为梁顶工字钢重，h为贝雷梁自重）。

线荷载为q=41.43×2=82.86KN/m （2）刚度验算荷载取值：按均布荷载计算 P=27.079+0.3+0.4+0.15+1.35=29.28KN/ m2

线荷载为q=29.28×2=58.56KN/m

（3）贝雷梁受力图式（取最大跨度，按简支梁计算）：详见下图。 q

l=1400cm

（4）贝雷梁强度、刚度验算：（按简支梁计算）

序号 计算公式 计算式或说明 弯矩验算 1 2 3 4 线荷载（N/mm）q 计算跨径L（mm） Mmax=0.125qL2 容许弯矩[σ] 0.125*82.86*140002 贝雷片容许弯矩 剪力验算 5 6 7 线荷载（N/mm）q 支座处剪力 容许剪力[Q] q×L/2 贝雷片容许剪力 刚度验算 8 线荷载（N/mm）q 58.56 N/mm 36

计算结果 单位 82.86 14000 2030070000 22400000 N/mm mm N·mm N·mm 82.86 580020 6900 N/mm N mm 9 10 11 12 弹性模量E（Mpa） I（截面惯性矩） 计算绕度（mm）f=5qL4/（384EI） 容许绕度[f]f=L/400（mm） 贝雷片截面惯性矩 5*58.56*140004/（384*206*75149*108） 206000 75149165000 18.9 37.5 Mpa mm4 mm mm 经验算，贝雷梁弯矩、剪力及刚度满足要求。 七、贝雷梁底工字钢（2I45a）横梁强度刚度验算 （1）横梁中间段连续跨验算

贝雷梁底采用2I45a工字钢作为横梁，横梁最大跨度为4.0m(即钢管立柱间距最大为4.0m)，横梁与钢管立柱1.8cm钢板支座连接。受力分析如下：

强度验算受力分析：每根纵梁传给横梁的力：F=82.86×14000/2=580.02KN，每根横梁受力：F’=2×580.02=1160.04KN，换算为均布荷载：q=1160.04/4.0=290.01KN/m，加上自重其均布荷载为：q=290.01+1.61=291.62KN/m。

刚度验算受力分析：每根纵梁传给横梁的力：F=62.48×14000/2=437.36KN，每根横梁受力：F’=2×437.36=874.72KN，换算为均布荷载：q=874.72/4.0=218.68KN/m，加上自重其均布荷载为：q=218.68+1.61=220.29KN/m。

q

l=400cm 支架工字钢横梁每条长按8m计，拟采用二跨连续计算，其强度、刚度验算：

序号 计算公式 计算式或说明 抗弯强度验算 1 2 3 4 5 6 线荷载（N/mm）q 计算跨径L（mm） W（截面抵抗矩） Mmax=-0.125qL2 计算强度σ（Mpa）=Mmax/W 容许强度[σ] 见上图 查型钢截面特性表 -0.125*291.62*40002 583240000/2865800 抗剪强度验算 37

计算结果 单位 291.62 4000 2865800 -583240000 203.52 205.00 N/mm mm mm3 N·mm Mpa Mpa 7 8 9 10 11 线荷载（N/mm）q 计算跨径（mm） Qmax=0.625ql 抗剪强度T=Q/A 抗剪强度设计值[T] 0.625*291.62*4000 729050/10200 刚度验算 291.62 4000 729050 71.48 120 N/mm mm N Mpa Mpa 12 13 14 15 16 线荷载（N/mm）q 弹性模量E（Mpa） I（截面惯性矩） 计算绕度（mm）f=0.521ql4/（100EI） 容许绕度[f]f=L/400（mm） 查型钢截面特性表 0.521*220.29*40004/（100*206*48*108） 220.29 206000 4820000 2.21 10.00 N/mm Mpa mm4 mm mm 经验算，2I 45a工字钢强度、刚度满足要求。 （2）横梁两端悬臂段验算

强度验算受力分析：悬臂段长1.8m，均布荷载由上面计算得q=291.62N/m，计算示

意图如下：

qL=1.8m

刚度验算受力分析：悬臂段长1.8m，均布荷载由上面计算得q=220.29 N/m。

序号 计算公式 计算式或说明 抗弯强度验算 1 2 3 4 5 6 线荷载（N/mm）q 计算跨径L（mm） W（截面抵抗矩） Mmax=-qL2/2 计算强度σ（Mpa）=Mmax/W 容许强度[σ] 见上图 查型钢截面特性表 -291.62*18002/2 472424400/2865800 抗剪强度验算 7 8 线荷载（N/mm）q 计算跨径（mm） 291.62 1800 N/mm mm 38

计算结果 单位 291.62 1800 2865800 -472424400 1.85 205.00 N/mm mm mm3 N·mm Mpa Mpa 9 10 11 Qmax=ql 抗剪强度T=Q/A 抗剪强度设计值[T] 291.62*1800 524916/10200 刚度验算 524916 51.46 120 N Mpa Mpa 12 13 14 15 16 线荷载（N/mm）q 弹性模量E（Mpa） I（截面惯性矩） 计算绕度（mm）f=ql4/（8EI） 容许绕度[f]f=L/400（mm） 查型钢截面特性表 220.29*18004/（8*206*48*108） 220.29 206000 4820000 2.18 4.5 N/mm Mpa mm4 mm mm 八、钢管立柱稳定性验算 （1）Φ600×10钢管支墩验算

立杆为Φ600×10钢管，其截面特性为：A=185.354cm2，Ix=80675.313cm4，Wt=5378.354 cm3，回旋半径ix=20.862cm

则立杆细长比为：λ= h/rx=1000/20.862=48<[λ0]=150 （h为钢管外露高度，取最高为1000cm）

查表得，A3钢管类截面轴压构件稳定系数Ψ=0.865。 中间临时钢管支墩垂直布置，间距最大为4.0m，则： 钢管立柱最大轴力F=291.62×4000=1166.56KN(钢管桩承载力) F/（ΨA）=1166.56/（0.865×18535）

=73MPa<[σ0]=205MPa

立柱稳定性满足要求。 （2）Φ400×8钢管支墩验算

立杆为Φ400×8钢管，其截面特性为：A=98.52cm2，Ix=131.669cm4，Wt=13.166 cm3，回旋半径ix=13.862cm

则立杆细长比为：λ=h/rx=1000/13.862=72<[λ0]=150 （h为钢管外露高度，取最高为1000cm）

查表得，A3钢管类截面轴压构件稳定系数Ψ=0.739。

两侧倾斜Φ400×8钢管支墩按最不利情况考虑，取支墩垂直高度最小值4.5m，倾斜角最大值30度，支墩长度为5.2m。示意图如下：

3,21,61,839

q

则F/（ΨA）=F1/cos30°/（ΨA）=291.62×（1.6+1.8）*1000/0.866/（0.739×9852）=157MPa<[σ0]=205MPa

立柱稳定性满足要求。

5.6 模板支架安拆及质量控制 5.6.1 碗扣支架的搭设

1、地基处理：原状路基土分层压实度达90%以上（路基压实度检测报告为依据）；然后铺设15cm厚C15素混凝土,设计地基承载力≥σ1×1.2。地基处理完成后，按照现场地势在周围设置排水沟。

2、在处理合格后的地基上横向铺一层5cm 厚的木板,底部用砂浆找平,支架采用碗扣式支架,支架底部垫小钢板,支架承托在方木上。施工中严格按设计要求控制间距，碗扣式脚手架在高度方向、横向、纵向布置为：横杆高度方向步距为1.2 m，局部为0.6 m；立杆横向排列间距：腹板部位和横隔梁部位采用0.6 m，其他部位0.9m。立杆在纵向间距：横梁部位纵向间距采用0.6m，其他部位0.9m。

3、为增强支架体系的稳定性,顺桥向每4.8m设1道剪刀撑,横桥向每4.5 m设跨设1道剪刀撑, 剪刀撑与立杆、横杆相交处，转扣设置数按大于80%控制，离地25cm设置扫地杆，扫地杆采用Φ48钢管，用扣件与碗扣架立杆连接，最后按作业要求设置防护栏及连接加固件。

4、为便于调节支架顶部的高度，在支架顶部设可调顶托，顶托上纵横向安放两层木方，并用钯钉固定，可调顶托高度控制在25cm内，以确保支架自由端的稳定。铺设

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顶层纵向方木时注意使其两纵向方木接头处位于U型可调支撑处。

5.6.2 贝雷梁支架搭设

1、现浇箱梁采用钢管柱及贝雷梁搭设施工。

2、跨端钢管柱设于承台砼基础上，承台基础施工前预埋Φ20螺栓及16mm厚钢板。钢管柱底法兰盘与承台预埋钢板通过预埋螺栓固定。

3、钢管柱整排安装后进行斜撑和墩顶工字钢的安装。斜撑采用双排I45a工字钢支撑，支撑与钢管柱采用［25a槽钢连接加固；墩顶采用双排I45a工字钢作为横梁。

4、贝雷架水平横向桁架采用在地面组装，每片组拼长度为各跨长度(多跨时拼装方法相同)，吊机吊装搁放在工字钢上，并依次组拼其余组合桁架。每片桁架内力见验算分析。贝雷片采用90花窗连接，横向间距也设置为90cm。上面采用满堂碗扣支架。

5、贝雷梁与钢管柱顶工字钢横梁之间采用Φ16骑马螺栓连接。

6、在支墩往上拼装过程中，两侧分别安装门支架及安装门支架内的斜梯，供上下人作业施工平台，门支架在加高过程中必须用钢管和钢管桩连接，支架的外侧挂安全网。

7、跨中临时钢管支墩根据地质及试桩情况确定桩长。要求钢管柱及临时支墩安装要垂直，整排钢管桩中心线一条直线上。

8、贝雷架拆除时，应自上而下逐层进行，同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行，在拆除必须防止管件坠落。

9、在整体支架上分布设置位移及沉降观测量点（一天一观测）。

5.6.3支架预压

在底模铺设后对支撑体系进行预压。 1、 一般规定

1) 支架预压加载范围不应小于现浇混凝土结构物的实际投影面。

2) 支架预压前，布置支架的沉降监测点；支架预压过程中，对支架的沉降进行监

测。

3) 在全部加载完成后的支架预压监测过程中，当满足下列条件之一时，支架预压

合格：

a) 各监测点最初24h的沉降量平均值小于1mm； b) 各监测点最初72h的沉降量平均值小于5mm。 2、预压荷载

41

1) 支架预压荷载为支架承受的混凝土结构恒载与模板重量之和的1.1倍。 2) 支架预压区域应划分成若干预压单元，每个预压单元内实际预压荷载强度的最

大值不应超过该预压单元内预压荷载强度平均值的110%。每个预压单元内的预压荷载可采用均布形式。 3、加载与卸载

1) 支架预压应按预压单元进行分级加载，且不应少于3级。3级加载依次宜为单元

内预压荷载值的60%、80%、100%。

2) 当纵向加载时，从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布载；当横向加载时，

从混凝土结构中心线向两侧进行对称布载。

3) 每级加载完成后，先停止下一级加载，并每间隔12h对支架沉降量进行一次监

测。当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。 4) 支架预压可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。 4、监测内容

1) 支架基础预压和支架预压的监测应包括下列内容： ①加载之前监测点标高；②

每级加载后监测点标高； ③加载至100%后每间隔24h监测点标高；④卸载6h后监测点标高。

2) 预压监测应计算沉降量、弹性变形量、非弹性变形量。 3) 支架预压应进行监测数据记录。 5、监测点布置

1) 支架基础和支架的沉降监测点的布置应符合下列规定： ①沿混凝土结构纵向每

隔1/4跨径应布置一个监测断面；②每个监测断面上的监测点不宜少于5个，并应对称布置。

2) 对于支架基础沉降监测，在支架基础条件变化处应增加监测点。 3) 支架沉降监测点应在支架顶部和底部对应位置上分别布置。 6、监测记录

1) 预压监测应采用水准仪，水准仪应按现行行业标准进行检定。 2) 预压监测宜采用三等水准测量要求作业。 3) 支架基础沉降监测记录与计算应符合下列规定： ①预压荷载施加前，应监测并记录各监测点初始标高； ②全部预压荷载施加完毕后，应监测并记录各监测点标高；

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③ 每间隔24h应监测一次，并应记录各监测点标高、计算沉降量； ④ 当支架基础预压沉降达到验收合格要求方可进行卸载；

⑤卸载6h后，应监测各监测点的标高，并计算支架基础各监测点的弹性变形量； ⑥应计算支架基础各监测点的非弹性变形量。 4) 支架沉降监测记录与计算应符合下列规定：

①预压荷载施加前，应监测并记录支架顶部和底部监测点的初始标高； ② 每级荷载施加完成时，应监测各监测点标高并计算沉降量；

③ 全部预压荷载施加完毕后，每间隔应监测一次并记录各监测点标高，当支架预压符合要求时，可进行支架卸载；

④卸载6h后，应监测各监测点标高，并计算支架各监测点的弹性变形量； ⑤应计算支架各监测点的非弹性变形量。

5.6.4 模板安装

底模和侧模采用18mm优质胶合板，底模铺设在堆载预压前完成。底模板采用18mm优质胶合板，铺设时，模板牢固钉在方木上，模板与模板之间用海棉条填塞，确保模板拼缝质量，为了检查支架的承载能力，减小支架的非弹性变形及地基的沉降量，在底模铺设后对支撑体系进行预压。在安装完底模后安装侧模，侧模除采用对拉螺杆外，另外加设斜向支撑，支撑一头紧靠侧模上，另一头顶在支架上。模板安装过程须注意以下事项：

1、为了保证混凝土浇注质量，模板接缝处加垫薄海绵。内模采用重量较轻的木模板，在工地集中制作，用平车运至现场安装。内模在砼浇注前首先进行试验，合格后方可投入使用。

2、墩、台调平钢板的位置、坡度及外露部尺寸符合设计要求，此外以调平钢板作底模，调平钢板与梁底模板接茬处封闭严密，防止漏浆。

3、根据跨长按设计要求检算出梁底板的预拱度数值来，在底模板铺设时调整出模板上的预拱度。模板各接缝间都用橡胶条封严，卡口螺栓上紧调平板面。

4、匝道桥墩、台处、现浇梁板设有三角置平层，三角置平层处的模板特殊加工设置，三角置平层下面与橡胶支座相连，在支模时保证模板的位置和水平以及梁板底横坡。

5、侧向模板安装时上、下槽口对严，各接口处用橡胶条夹垫、调平，支撑和连接牢固，各拉杆、支撑桩固定在分配梁上，防止跑模，请驻地监理工程师检查校核合格签证后进行砼浇筑。

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5.6.5 支架拆除

1、架体拆除时按以下拆除顺序进行。

(1)、碗扣式支架拆除：松开、调节顶托→拆除方木→分层拆除斜杆、横杆、立杆→拆除底托、脚手板→材料整理入库

(2)、贝雷梁支架拆除：松开、调节顶托→拆除方木→分层拆除斜杆、横杆、立杆→拆除贝雷梁顶方木（工字钢）→拆除贝雷梁连接槽钢→拆除贝雷梁→拆除钢管柱顶工字钢横梁→拆除钢管柱及临时支墩

2、拆除注意事项：

1) 应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经按技术管理程序

批准后方可实施拆除作业。

2) 脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交

底。

3) 脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。 4) 拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。

5) 拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。 6) 连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。

7) 拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。 8) 脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方案。 9) 拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。

6 安全施工措施

6.1 材质及其使用的安全技术措施

1) 钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。

2) 严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。

3) 可调构件，螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。 4）脚手板、斜脚手板等构件，挂钩及面板应无裂纹，无明显变形，焊接牢固。

6.2 支架搭设的安全技术措施

1） 支架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。 2） 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，

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以防坠落伤人。

3） 碗扣接头组装时应确保接头锁紧。立杆最大弯曲变形矢高不超过1/500L，横杆斜杆变形矢高不超过1/250L。

4） 碗扣脚手架构件主要是焊接而成，故保证焊接质量是安全的关键，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹等缺陷。

5）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。

6.3 支架上施工作业的安全技术措施

1）支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

2）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

3）严禁乱堆乱放，及时清理各层堆积的杂物。

4）不得将脚手架构件等物从高处抛掷，不得随意拆除已投入使用的脚手架构件。

6.4 支架拆除的安全技术措施

1）支架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。

2） 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，报请批准，进行技术交底后才准备工作。

3） 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳及被拆除架体各吊点、附件情况。

4） 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。

5） 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的构件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。

6） 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 7） 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

8） 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9） 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止

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单人进行拆除较重杆件等危险性作业。

10） 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 11） 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 12）拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。 13） 六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。

7 高支模施工应急救援预案

7.1 概况

本预案适用于一号南路新建工程市政工程Ⅰ标C匝道桥支架模板施工。对极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故特制定本预案。本预案针对桥梁高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。

7.2 机构设置

为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。 项目经理为第一安全责任人，施工负责人为直接安全责任人，并相应成立高支模施工应急救援领导小组：

序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 机 构 组 成 总指挥 副总指挥 副总指挥 指挥员 指挥员 指挥员 指挥员 指挥员 姓 名 职 务 项目经理 技术总工 项目副经理 施工负责人 安全主任 安全员 施工员 施工员 电 话 7.3 报警救援及其他联络电话 序号 1 2 3 4 单位或姓名 火警 医疗 交通 电话 119 110 120 122 7.4 人员分工与职责 （1）项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。

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（2）现场施工负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

（3）现场安全负责人 ：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。

（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。

7.5 应急救援工作程序

（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得部门的帮助。

（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。

（4）项目部指定现场安全负责人陈锦柱负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

7.6 应急救援方法

10.6.1 高空坠落应急救援方法：

○1当现场只有１人时应大声呼救；２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。

○2仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

○3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

○4如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

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10.6.2 模板、坍塌应急救援方法：

○1工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。

○2报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

○3急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； ○4清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

○5预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 10.6.3 物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。

○1止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。

○2对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

○3对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

○4如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。

7.7 预备应急救援工具如下表：

序号 1 2 3 4 5 6 器材或设备 支架 模板、木方 担架 止血急救包 手电筒 应急灯 数量 若干 若干 5个 5个 10个 10个 主要用途 支撑加固 支撑加固 抢救伤员 抢救伤员 停电时照明求援 停电时照明求援 48

7 8 爬梯 对讲机 4樘 10台 人员疏散 联系指挥求援 49

8 季节性施工措施

8.1 夏季施工措施

本工程处于深圳市，夏季较长，采取以下措施：

(1)合理调整施工作业时间，尽可能避免中午施工。

(2)雷雨天要防止雷电袭击，在施工现场的大型机械设备应采取适当的防雷装置，接地线、接地体必须双面焊，电阴不超过10Ω。

(3)做好防暑降温工作，合理安排休息时间，尽量减少中午高温工作时间。

8.2 雨季施工措施

(1)配备一定数量（雨布、塑料薄膜等）的遮雨材料，雨量过大应暂停室外施工。特别是砼浇捣，如一定要浇捣，则须搭设防雨棚。并及时遮盖砼面层，雨过后应及时做好面层的处理工作。

(2)工作场地四周设置排水沟并要及时疏通，并备好不少于4只的抽水机。雨期、汛期加强抽水，确保施工正常进行，以防积水。工作场地、运输道路应采取适当的防滑措施确保安全。

(3)砼浇捣前应了解2—3d的天气预报，尽量避开大雨，而且根据结构情况的可能，适当考虑施工缝的留设位置，以备浇注过程中突遇大雨造成的停工。

(4)雨天时如必须进行钢筋焊接时，应搭设防雨棚后方能进行。

(5)机电设备应采取防潮、防雨、防淹措施，安装接地安全装置，机动电闸箱的漏电保护装置要可靠，机械设备应有防雨棚，其电源线路要绝缘良好，要有完善的保护接零。

(6)对怕雨淋的材料要采取防雨措施，可放入棚内或屋内，要垫高。

(7)安全落实专用防台、防汛物资，放在专用仓库内备用，不得挪作他用。防台、防汛期间，每天安排人员轮流值班，发现险情及时上报，并组织力量及时抢救。

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9 文明施工要求

1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 3、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。

4、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

5、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

6、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动。

7、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，

8、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

9、脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

10、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

11、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

12、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。 13、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

14、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

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