龙门架计算(35M)

龙门架计算书（35mT梁龙门架）

本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

一、门架横梁计算 1、荷载计算

横梁自重：q24654241027kg/m 天平及滑轮自重：P1980kg 35mT梁自重（一半）：P254560kg 2、计算简图（横梁）

3、内力计算 （1）最大弯距 11P1l239805635kgm 4411M2P2l5456023313720kgm 4411M3ql2102723267910kgm 88M111.5P1P211.523.0M387265kgm 考虑安全系数为1.5 精彩文档

实用标准文案

Mmax1.53872655808kgm

(2)最大支点反力计算

20,1232.9P1P21VP1P220.1qe2e220.111027232V9805456023 2V60348kg考虑分项系数为1.5 Vmax1.56034890552kg 4、强度计算 6排贝雷片双加强抗弯截面模量W(近似) W63570242840cm3

考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.9

Mmax58081021507kg/cm2 kw0.942840剪力较小完全满足要求,计算略。 5、上弦杆受压局部稳定验算

一片双加强贝雷上弦受压压力为N=A N150725.48276797kg

X4.88.24.8Y槽100Y10XIx2396.6225.48522067cm4 A25.48250.96cm2

Iy425.61.524.150.961712cm3 2精彩文档

10实用标准文案

rxIx20676.37cm A50.96ryIyA17125.80cm 50.96lox75cm

贝雷片横向每3.0M设一支撑架，所以取loy300cmxlox7511.8rx6.37yloy30051.7x ry5.8由y51.7查表得稳定系数0.794

N7679718kg2450kg/cm2 A0.79450.96横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算

取集中荷载作用于跨中进行计算

400单片贝雷片惯性矩 I2505cm

弹性模量 E2.1106kg/cm2

6片双加强贝雷惯性矩 E122505003.006106cm4 按简支梁进行计算：

（1）在集中力作用下（P1+P2）挠度

Pl35554023003f2.23cm 48EI481.50310622.1106（2）在均匀自重荷载作用下挠度

5ql4510.2723004f20.59cm 66384EI3842.1101.50310

以上挠度合计

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ff1f22.230.592.82cm

以上挠度符合结构要求。 二、门架的脚架计算 ㈠门架上横梁计算 1、受力简图

2、内力计算 Vmax90552V145851g 2sin80.912sin80.91520V1506060100606050440506060100606050天车21.25280280a=80.91V111MmaxV1sin80.910.9905521.2905520.6 6611Mmax45851sin80.910.9905521.2905520.6 66Mmax13582kgm Ⅰ25自重弯矩略

横梁轴力 NV1cos80.9145851cos80.917244kg 最大剪力 Q45851sin80.919055230183kg 3、强度计算 ⑴弯应力

Mmax13582102w1691kg/cm22100kg/cm2

W802.816⑵剪应力

Q30183755kg/cm21250kg/cm2 hd2250.8精彩文档

750实用标准文案

⑶正应力

NN724475kg/cm2 A248.51门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算

门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算

N458511303kg/cm22100kg/cm2 A48.797符合要求

∠75×62．整体稳定验算

xy4'x4A1(151.95)2 x439.9648.7913.052 x6148cm4

x3060∠56×5y∠75×6∠25×630ixiyIxA614813.2 48.79xylox75057 ix13.2750取loxloy750cm

2oxoyxx40A48.795724058150 4x25.45130根据ox查表得轴心受压稳定系数 0.818

N458511594kg/cm2f2100kg/cm2 A0.81848.79精彩文档

60实用标准文案

整体稳定符合要求。 3．格构柱单肢稳定验算

l0160cm756角钢i2.31

1l0160260.70x41 i12.31因此单肢稳定符合要求。

根据以上验算，龙门架横梁采用6排双加强贝雷片，跨度23M，脚架采用角钢组成格构柱，承载力完全能满足35mT梁吊装施工要求。

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35T龙门吊计算书

一、概述

本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为20m。

1、门柱

一个门柱用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。两个平车之间用2根14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。钢管与钢横梁采用焊接连接加固。

2、横梁

一组横梁用4排8片贝雷片，设置下加强玄杆。两端头用4片45-115-45×118cm支撑架连接。中间接头均用45×118cm支撑架连接。同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用45-115-45×118cm支撑架外，其余用45×118cm支撑架。

横梁一边通过吊带悬挂28#工字钢设10T电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。

横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U型螺栓加固。 3．天车

在横梁上安放枕木、铁轨、1.6m主动平车。枕木间距为60cm，5T慢速卷扬机放平车上，用5门滑车组吊装。

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4．操作台

操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。 二、横梁计算

对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。 1、荷载计算

横梁自重：q=8.0 KN/m 天平及滑轮自重：P1=25KN 起吊重量：P2=350KN 2、计算简图（横梁）

3、内力计算 （1）最大弯距

当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。其中有

RA=RB=(8.0×24+375)÷2=283.5 KN 下弦弯矩：

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上弦弯矩：MC=RA×10-8.0×122÷2=2259 KN·m 考虑安全系数为1.5

下弦弯矩：MAmax=MBmax=16.0×1.5=24 KN·m 上弦弯矩：MCmax=2259×1.5=3388.5 KN·m (2)最大支点反力计算

当集中荷载作用在距离支点2.5m时，该支点的反力最大。

由∑MA=0 则 RB×20-8.0×24×（12-2）-375×17.5=0 RB=（8.0×24×10+375×17.5）÷20=424.125 KN 考虑分项系数为1.5

VBmax=1.5×424.125=636.2 KN 4、强度计算

4排贝雷片的抗弯截面模量W(近似)分别为

W下=4×3570×2=28560 cm3 W上=4×3570=14280 cm3 考虑4排贝雷片荷载不均匀系数为0.9

＜210 MPa >210 MPa

抗应力满足要求，剪力较小完全满足要求，计算略。

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A=25.48 cm2

N=263.66×106×25.48×10-4=617.8 KN

5、上弦杆受压局部稳定验算

一片下加强贝雷片的上弦受压压力

贝雷片横向每3.0M设一支撑架，所以取了loy=300cm，lox=75cm，

由

查表得稳定系数

，

横梁上弦压杆不稳定，不符合要求？怎么办？怎么计算？ 6、横梁挠度计算

取集中荷载作用于跨中进行计算 单片贝雷片惯性矩

弹性模量 E=2.1×105MPa 4片下加强贝雷惯性矩

I=6×250500=1.503×106 cm4=1.503×10-2 m4 按简支梁进行计算：

（1）在集中力作用下（P1+P2）挠度

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（2）在均匀自重荷载作用下挠度

以上挠度合计

f=f1+f2=2.47+0.53=3.0cm龙门吊脚架由2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。 1、门架上横梁计算 （1）力学模型

根据龙门吊横梁的布置图，可得脚架顶上横梁的力学模型如下：

（2）内力计算

根据横梁的受力简图，可知支座反力

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RA=RB=Vmax /2=318.1KN。

（3）弯矩计算

根据横梁的受力简图，可知其弯矩图如下：

（4）强度计算

横梁为2根[30b槽钢，查表可知Wx=366×2=732cm3，Ix=5130×2=10260cm4，E=2.1×105 MPa。因此得

所以横梁强度满足要求。剪力较小，完全满足要求。因作用点位于支点上，故横梁的挠度也可忽略不计。 2、脚架计算 （1）力学模型

根据龙门吊脚架的构造图，可得脚架的力学模型如右： （2）内力计算

根据脚架的受力简图，可知

P=Vmax /2=318.1KN。

所以可得钢管的轴力

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（3）强度计算

脚架为2根Φ325mm、δ=10mm的钢管，查表可知Wt=1512cm3，Ix=12286.5cm4，ix=11.42cm，A=98.96cm2。

钢管长l=750cm，因此有

，可查得

因此，钢管脚架的整体稳定符合要求。

根据以上验算，龙门架横梁采用4排下加强贝雷片，跨度20M，脚架采用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，承载力能满足35T梁的吊装要求。

，

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