第１５卷第６期 ２ ０ １ ７年１ ２月 水利与建筑工程学报 ｅｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ＷａｔＶ０１．１５ Ｎｏ．６ Ｄｅｃ．，２０１７ ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２—１１４４．２０１７．０６．０１２ 基于欧洲规范的钢纤维陶粒混凝土 力学性能试验研究 杨芳芳，庄一舟，张彬彬 （福州大学土木工程学院，福建福州３５０１ｏ８） 摘要：在欧洲规范ＣＥＢ—ＦＩＰ Ｍｏｄｅｌ Ｃｏｄｅ １９９０可计算出普通混凝土任意龄期的抗压强度、劈拉强度与 弹性模量的基础上，通过测试不同钢纤维掺量的陶粒混凝土在不同龄期（１ ｄ，２ ｄ．３ ｄ，５ ｄ，７ ｄ、１４ ｄ、２８ ｄ） 时的抗压强度、劈拉强度和弹性模量，并与理论值作对比，验证现有欧洲规范对钢纤维陶粒混凝土力学 性能随龄期发展规律预测的适用性和准确性。研究表明：欧洲规范对钢纤维陶粒混凝土力学性能随龄 期发展规律在最初的５ ｄ或３ ｄ并不适用；采用１ ｄ、２８ ｄ抗压强度、劈拉强度与弹性模量计算其他各龄期 的抗压强度、劈拉强度与弹性模量小于采用７ ｄ、２８ ｄ抗压强度、劈拉强度与弹性模量计算得到的相对误 差的最大值。建议采用１ ｄ、２８ ｄ的抗压强度、劈拉强度和弹性模量计算掺钢纤维的陶粒混凝土任意龄 期的抗压强度、劈拉强度与弹性模量。 关键词：钢纤维陶粒混凝土；力学性能；发展规律；欧洲规范 中图分类号：ＴＵ５２８．５７２ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７２一ｌ１４４（２０１７）０６—０ｏ５７—０７ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｓｔｅｅｌ Ｆｉｂｅｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｃｅｒａｍｓｉｔｅ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｅｕｒｏｃｏｄｅ ＹＡＮＧ Ｆａｎｇｆａｎｇ，ＺＨＵＡＮＧ Ｙｉｚｈｏｕ，ＺＨＡＮＧ Ｂｉｎｂｉｎ （Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆＣｉｖｉｌ ａｎｄ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｆｕｚｈｏｕ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｆｕｚｈｏｕ，Ｆｕｊｉａｎ ３５０１０８，Ｃｈ／ｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ＣＥＢ—ＦＩＰ Ｍｏｄｅｌ Ｃｏｄｅ １９９０，ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙ ｏｆ ７ ｄ ａｎｄ ２８ ｄ ｃａｎ ｂｅ ｕｓｅｄ ｔｏ ｃａｌｃｕｌａｔｅ ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｎｄ ａｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｅｌａｓｔｉｃｉｙ ｔａｔ ｎｙ ａａｇｅ．Ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ，ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｅｌｓｔａｉｃ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｔｅｅｌ ｆｉｂｅｒ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｅｅｒａｍｓｉｔｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ａｔ ｄｉｆｅｒｅｎｔ ａｇｅｓ（１ ｄ，２ ｄ，３ ｄ，５ ｄ，７ ｄ，１４ ｄ，２８ ｄ）ｉＳ ｔｅｓｔｅｄ ａｎｄ ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｔｌ１ｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｖａｌｕｅ ｔｏ ｖｅｒｉｆｙ ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ ｈｅ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｓｔｅｅｌ ｆｉｅｒ ｒｂｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｅｒａｍｓｉｔｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｓｔｅｅｌ ｆｉｂｅｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｅｅｍｍｓｉｔｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ａｒｅ ｎｏｔ ａｐｐｌｉｃａ． ｂｌｅ ｆ０ｌｒ ｔｈｅ ｉｆｒｓｔ ５ ｏｒ ３ ｄａｙｓ ｉｎ Ｅｕｒｏｐｅａｎ ｃｏｄｅ；ｗｈｅｎ ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｅｎｇｔｒｈ．ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｅｌｓｔａｉｃ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｏｔｈｅｒ ａｇｅ ｗｉｔｈ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎ ，ｗｈｉｃｈ ｉｓ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｏｆ ７ ｄ，２８ ｄ．Ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｅｌａｓｔｉｃ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ １ ｄ ａｎｄ ２８ ｄ ａｒｅ ｒｅｃｏｍｍｅｎｄｅｄ ｔｏ ｃａｌｃｕｌａｔｅ ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ ｔｅｎ－ ｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙ ａｔ ａｎｙ ａｇｅ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔｅｅｌ ｆｉｂｅｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｅｒａｍｓｉｔｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ；ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ；Ｅｕｒｏｐｅａｎ ｃｏｄｅ 轻骨料混凝土由于其优良的经济和技术特性， 越来越多地被应用在多种结构 。结合陶粒混凝 土的延性低于普通混凝土的现状，在陶粒混凝土中 掺人钢纤维，以增强其韧性。它集中了钢纤维混凝 土和轻骨料混凝土的优点，弥补了普通混凝土存在 的抗拉强度低和自重大等不足，其中劈拉强度、抗折 收稿日期：２０１７－０７—０７ 修稿日期：２０１７－０８－０９ 基金项目：国家自然科学基金资助项目（５１２７８１２６，５１５７８１６１）；福建省自然科学基金资助项目（２０１３Ｊ０１１８７） 作者简介：杨芳芳（１９９２一），女，湖北襄阳人，硕士研究生，研究方向为超高性能混凝土。Ｅ－ｍｍＩ：１４３６４０５７４２＠ｑｑ．ｃｏｒｎ 通讯作者：庄一舟（１９６４一），男，加拿大人，博士，教授，主要从事无缝桥，超高性能混凝土的研究。Ｅ－ｍａｉｌ：ｙｉｚｈｏｕｚｈｕａｎｇ＠ｑｑ．ｃｏｒｎ ５８ 水利与建筑工程学报 第１５卷 强度随钢纤维掺量的增加呈现线性增长的规律［ 。 另外，混凝土早期力学性能变化快速，其强度和 弹性模量控制施工过程，决定高层结构的拆模时 间 Ｊ。因此，研究混凝土的力学性能随龄期的发展 规律，可为其结构的早期抗裂分析和裂缝控制提供 参考＿４ｊ。有学者研究了掺矿物掺合料混凝土的力学 性能随龄期的发展规律，试验结果表明，前３ ｄ的强 度提高幅度远高于３ ｄ～７ ｄ，早期强度对后期强度 及耐久性都有重要的影响＿５］。目前，一般以某一龄 期的力学性能作为混凝土力学性能的设计或评定指 标，如文献［６］将三种不同的钢纤维混凝土龄期在 ２８ ｄ时的抗压强度、抗弯强度、劈裂抗拉强度和弹性 模量作为检验湿润一干燥环境养护与标准条件养护 的混凝土是否有增强趋势的指标。文献［７］将２８ ｄ 抗压强度作为轻骨料混凝土随钢纤维掺量变化影响 的指标，或仅仅以少数几个龄期的力学性能表征混 凝土力学性能随龄期的整个变化。陈宗平等 Ｊ研究 了１５ ｄ、３０ ｄ再生混凝土的三轴受压力学性能在不 同围压值下峰值应力变化趋势，并参照了ＣＥＢ—ＨＰ （１９９０）方法得出的理论值与实测值吻合较好。对能 准确描述混凝土力学性能随龄期的发展规律和预测 方法却缺乏研究。欧洲规范 Ｊ（ＣＥＢ—ＦＩＰ Ｍｏｄｅｌ Ｃｏｄｅ １９９ｏ）给出了适用于普通混凝土力学性能随龄 期发展的计算公式，但是否适合于钢纤维陶粒混凝 土，其精度如何，有待验证。 此文以钢纤维陶粒混凝土为对象，通过测试不 同钢纤维掺量、不同龄期陶粒混凝土的抗压强度、抗 拉强度和弹性模量，验证欧洲规范是否适用于计算 和预测钢纤维陶粒混凝土力学性能随龄期发展规 律，并决定采用哪两个（７ ｄ和２８ ｄ或１ ｄ和２８ ｄ）龄 期值能更好地预测其发展规律。 １试验过程 １．１原材料 水泥：福建炼石牌４２．５Ｒ普通硅酸盐水泥； 钢纤维：浙江海宁博恩金属制品有限公司生产 的剪切型钢纤维，其各项技术指标如表１所示； 陶粒：湖北宜昌高强页岩圆球形陶粒，各项性能 指标如表２所示； 细骨料：细度模数为２．５的中砂； 水：福州地区的自来水； 减水剂：福建建筑科学研究院生产的Ｔｗ—Ｊｓ 聚羧酸高效减水剂，减水率１５％一１８％。 表１钢纤维性能指标 表２陶粒的各项性能指标 种类 怒 筒 吸１ｄ水（ ２４ ｈ） 宜昌圆球型 １４７８ ８５０ ６．１ ４２．５ ２（４．０６） １．２陶粒混凝土配合比 陶粒混凝土的配合比如表３所示。 表３陶粒混凝土配合 匕 注： 表不钢纤维体积率。 １．３试件测试 分别用尺寸均为１００ ｍｉｌｌ×１００ ｎｌｌｎ×１００ ｒａｉｎ的 试件测量钢纤维陶粒混凝土１ ｄ，２ ｄ、３ ｄ、５ ｄ，７ ｄ、１４ ｄ、２８ ｄ的抗压强度．厂ｃ、劈裂抗拉强度 ，和试件尺寸 为１００ ＩｌｌｌＩ１×１００ Ｂｉｎ×４００ ＩｎｌＴｌ测试动弹性模量Ｅ 。 抗压强度和劈拉强度的测量参照规范《普通混凝土 力学性能试验方法标准》ｌ１ｏ＿（ＧＢ／Ｔ ５００８１－－２００２）进 行。采用ＤＴ一１５动弹模仪，按规范《普通混凝土长 期性能和耐久性能试验方法标准》＿１ （ＧＢ／Ｔ ５００８２－－２００９）测量钢纤维陶粒混凝土的动弹性模 量。 ２试验结果与分析 ２．１钢纤维掺量对陶粒混凝土力学性能的影响 不同钢纤维掺量陶粒混凝土的抗压强度、劈拉 强度和弹性模量试验结果如表４所示。 文献［１２—１８ ３研究得出纤维对轻骨料混凝土的 抗压强度改善并不明显，但钢纤维的掺人显著提高 了混凝土的劈裂抗拉强度和抗折强度。这是因为当 基体混凝土出现拉裂纹时，钢纤维能有效地阻止这 些裂纹的继续扩展，直到钢纤维被拔出后混凝土才 彻底破坏［１９］。其中文献［１８］掺人的是聚丙烯纤维。 该次试验的测试结果从表４中可以看出陶粒混凝土 抗压强度、劈拉强度和弹性模量的增长规律和上述 文献基本一致。 第６期 杨芳芳，等：基于欧洲规范的钢纤维陶粒混凝土力学性能试验研究 ５９ 表４钢纤维陶粒混凝土力学性能测试结果 ２．２力学性能随龄期的发展规律 ２．２．１采用７ ｄ、２８ ｄ力学性能定义的混凝土力学 性能发展系数 标准养护条件下，混凝土的抗压强度、劈拉强度 及弹性模量随龄期的发展规律只与混凝土本身特性 有关。欧洲规范ｌ９ｊ（ＣＥＢ—ＦＩＰ Ｍｏｄｅｌ Ｃｏｄｅ１９９０）对混 凝土力学性能随龄期发展规律的规定如下：混凝土 在龄期ｔ时的强度与水泥品种、养护的温湿度有关。 在标准养护条件下，混凝土的力学性能随龄期的发 展规律如式（１）所示。 ｆ（ｔ）＝Ｐｃ （ｔ）ｆ（２８） （１） 式中：．厂（ｔ）为混凝土在龄期ｔ时的力学性能；厂（２８） 为混凝土２８ ｄ龄期时的力学性能； （ｔ）为混凝土 在龄期ｔ时的力学性能发展系数。 龄期ｔ时，混凝土力学性能发展系数 （ｔ）可 按式（２）计算， （ｔ）等于在龄期ｔ时的力学性能与 ２８ ｄ时的比值，如式（３）所示。 ， ‘（ｔ）＝ｅｘｐ（ｃ—Ｃ￣／２８／ｔ） （２） ，ｒ＋、 （￡）＝ （３） 式中：ｃ为与混凝土本身性质有关的系数，与混凝土 的龄期无关。 一般仅测量混凝土７ ｄ、２８ ｄ的力学性能，利用 混凝土７ ｄ、２８ ｄ的抗压强度、劈拉强度和弹性模量 计算其他各龄期对应的抗压强度、劈拉强度和弹性 模量。分别把７ ｄ、２８ ｄ对应的抗压强度、劈拉强度 和弹性模量代入到式（３）中，即可求得７ ｄ龄期时的 力学性能发展系数 （７）、 （７）、 （７）；再把 。 （７）、 （７）、 （７）代入到式（２）中，即可进一步求得 各自的Ｃ、Ｃ 、ｃ ；把任意的龄期 及Ｃ、Ｃ 、ＣＥ代入到 式（２），即可求得任意龄期ｔ的力学性能发展系数 （ｔ）、 （ｔ）、 （ｔ），再代人到式（１），即可求得任意 龄期对应的抗压强度、劈拉强度和弹性模量。 按上述方法，求得此次试验中不同钢纤维掺量 的陶粒混凝土１ ｄ．２ ｄ、３ ｄ、５ ｄ、７ ｄ、１４ ｄ、２８ ｄ抗压强 度、劈拉强度和弹性模量，并把理论值与表４的实测 值对比，结果如图１～图３所示。 由７ ｄ、２８ ｄ抗压强度、劈拉强度和弹性模量求 得的１ ｄ，２ ｄ、３ ｄ、５ ｄ、７ ｄ、１４ ｄ、２８ ｄ对应的抗压强 度、劈拉强度和弹性模量的理论值与实测值的最大 误差率及出现的龄期结果如表５所示。 表５采用７ ｄ、２８ ｄ值得到理论值与实测值 误差率及出现的龄期 由图１～图３可知，由７ ｄ、２８ ｄ抗压强度、劈拉 强度和弹性模量求得的各龄期对应的抗压强度、劈 拉强度和弹性模量，在初始的５ ｄ龄期内，均存在一 段理论值与实测值之间相差较多的龄期，且龄期越 早误差越大，最大相对误差基本发生在１ ｄ龄期。 对于抗压强度，１ ｄ龄期时理论值与实测值之间的最 大相对误差达到２４％；对于劈拉强度，１ ｄ龄期时， 各组钢纤维陶粒混凝土劈拉强度的理论值与实测值 之间相对误差的最大值达到７８％。且抗压强度和 劈拉强度都是在５ ｄ龄期以后，理论值与实测值之 间较为接近，两条曲线基本重合。对于弹性模量，１ ｄ龄期时，各组钢纤维陶粒混凝土弹性模量的理论 值与实测值之间相对误差的最大值达到２５％；在３ ｄ龄期之后，弹性模量理论值发展曲线与实测值之 间基本重合，理论值与实测值相差很小。 ２．２．２采用１ ｄ、２８ ｄ力学性能定义的力学性能发 展系数 由２．２．１节的分析可知，采用欧洲规范ＣＥＢ— ＦＩＰ Ｍｏｄｅｌ Ｃｏｄｅ １９９０中的力学性能发展公式，由７ ｄ、 ２８ ｄ抗压强度、劈拉强度、弹性模量求得的各个龄期 水利与建筑工程学报 第ｌ５卷 的抗压强度、劈拉强度、弹性模量的理论值与实测值 相比，在最初的５ ｄ龄期内均存在理论值与实测值 与弹性模量，计算方法与２．２．１节相同。不同钢纤 维掺量时，各龄期钢纤维陶粒混凝土抗压强度、劈拉 误差较大的情况，故此文考虑分别采用１ ｄ、２８ ｄ力 学性能计算钢纤维陶粒混凝土的力学性能发展系数 ｃ、ｃ ｃＥ，并进一步求得各龄期抗压强度、劈拉强度 ＂如” Ｅｄ ＼ 疆出 强度与弹性模量的理论值与实测值的对比结果如图 ４～图６所示。 Ｂｄ ＼ 嘿 ＆苫＼ 嚼 躲 母 茎 ＼ 鹱 ０ ４ ８ ｌ２ １６ ２０ ２４ ２８ ３２ 龄期／ｄ （ａ）ＳＦ００ 龄期／ｄ ｆｂ１ ＳＦ０５ 暑＼赵喂 遥 观 ∞＂ ０ ４ １２ １６ ２０ ２４ ２８ 龄期／ｄ ｆｃ１ ＳＦｌ０ 龄期／ｄ （ｄ１ ＳＦ２０ 图１ 由７ ｄ。２８ ｄ抗压强度计算不同龄期的抗压强度理论值和实测值 日３ 要 ２ 骥 ２ 龄期，ｄ （ａ）ＳＦ００ 龄期／ｄ （ｂ）ＳＦ０５ ０ ４ ８ １２ ｌ６ ２０ ２４ ２８ 龄期／ｄ （ｃ）ＳＦ１０ （ｄ）ＳＦ２０ 图２ 由７ ｄ，２８ ｄ劈拉强度计算不同龄期的劈拉强度理论值和实测值 ６２ 水利与建筑工程学报 第１５卷 最大相对误差。对于劈拉强度，采用１ ｄ、２８ ｄ劈拉 强度求得的各龄期劈拉强度的理论值与实测值相 比，理论值均小于或等于实测值，在龄期为３ ｄ、５ ｄ、 ｄ、２８ ｄ劈拉强度计算得到的结果（相对误差最大为 ７８％）相比，理论值与实测值之间的最大相对误差较 小，且用１ ｄ、２８ ｄ劈拉强度得到的理论值小于实测 值，计算结果偏于安全。对于弹性模量，采用ｌ ｄ、２８ ｄ弹性模量求得的各龄期弹性模量的理论值与实测 ７ ｄ时，理论值与实测值相差较多，且相对误差最大 为１４％，出现在５ ｄ龄期时。此理论计算结果与用７ 西 山 舟 山 鳗 慧 ０ ４ ８ １２ １６ ２０ ２４ ２８ 龄期／ｄ （ａ）ＳＦ００ ｆｂ）ＳＦ０５ 日 对 凸＿ 苫 嘿 麓 数 躲 ０ ４ ８ １２ ｌ６ ２Ｏ ２４ ２８ 龄期，ｄ （ｃ、ＳＦｌ０ （ｄ１ ＳＦ２０ 图５ 由１ ｄ，２８ ｄ劈拉强度计算不同龄期的劈拉强度理论值和实测值 山 ０ 敲 ０ ４ ８ １ ２ １６ ２０ ２４ ２８ 龄期，ｄ （ａ）ＳＦ００ ｆｂ、ＳＦ０５ ｄ ０ 散 （ｃ）ＳＦ１０ ｒｄ、ＳＦ２０ 图６由１ ｄ，２８ ｄ弹一眭模量计算不同龄期的弹性模量理论值和实测值 ０＼州 毒 加 拍 第６期 杨芳芳，等：基于欧洲规范的钢纤维陶粒混凝土力学性能试验研究 ６３ 表６采用１ ｄ、２８ ｄ值得到的最大误差率与对应的龄期 参考文献： ｆ１］Ｇｒａｂｏｉｓ Ｔ Ｍ，Ｃｏｒｄｅｉｒｏ Ｇ Ｃ，Ｆｉｌｈｏ Ｒ Ｄ Ｔ．Ｆｒｅｓｈ ａｎｄ ｈａｒｄ— ｅｎｅｄ—ｓｔａｔｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｓｅｒｆ－ｃｏｍｐａｃｔｉｎｇ ｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｗｉｔｈ ｓｔｅｅｌ ｆｉｂｅｒｓ［Ｊ］．Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ＆Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｍａ— ｔｅｒｉａｌｓ，２０１６，１０４（２）：２８４．２９２． ［２］刘汉勇，王立成，宋玉普，等．钢纤维高强轻骨料混凝土力 学性能的试验研究［Ｊ］．建筑结构学报，２ＯＯ７，２８（５）：１１０－１１７． ［３］周勇，高杰，屈文俊．混凝土早龄期力学性能的影响因 值相比，在２ ｄ～７ ｄ龄期内，理论值与实测值相比， 相对误差最大为８％，出现在２ ｄ龄期，且小于用７ ｄ、２８ ｄ弹性模量计算得到的弹性模量理论值与实测 值之间相对误差的最大值（２５％）。 比较两种不同龄期（７ ｄ和２８ ｄ或１ ｄ和２８ ｄ） 的抗压强度、劈拉强度与弹性模量计算其他龄期的 抗压强度、劈拉强度与弹性模量，当采用７ ｄ和２８ ｄ 时，抗压强度、劈拉强度与弹性模量的实测值均比理 论值要小，而采用１ ｄ和２８ ｄ计算时，抗压强度的实 测值比理论值小，但是劈拉强度和弹性模量刚好相 反，其原因可能是加入的陶粒和纤维影响了系数Ｃ 值的大小。这两者的实测值大于理论值说明选用这 种计算方式可以提高其安全度。并且采用１ ｄ和２８ ｄ的抗压强度、劈拉强度与弹性模量计算其他龄期 的抗压强度、劈拉强度与弹性模量的最大相对误差 都小于采用７ ｄ和２８ ｄ计算的最大相对误差。建议 采用１ ｄ、２８ ｄ抗压强度、劈拉强度与弹性模量计算 其他各龄期的抗压强度、劈拉强度与弹性模量。 ３结论 （１）采用７ ｄ、２８ ｄ的抗压强度、劈拉强度和弹 性模量计算其他各龄期对应力学性能的理论值时， 在初始的几天龄期内，均存在一段理论值与实测值 之间相差较多的龄期，并在１ ｄ的时候达到最大，分 别为２４％、７８％、２５％，故用７ ｄ、２８ ｄ抗压强度、劈拉 强度、弹性模量求得各龄期对应的抗压强度、劈拉强 度、弹性模量时，对于最初的５ｄ龄期，对钢纤维陶粒 混凝土而言并不适合。 （２）按照欧洲规范ＣＥＢ—ＦＩＰ Ｍｏｄｅｌ Ｃｏｄｅ １９９０ 的思路，采用１ ｄ和２８ ｄ的抗压强度、劈拉强度、弹 性模量，计算其它各龄期的抗压强度、劈拉强度、弹 性模量时，理论值与实测值的相对误差分别小于或 等于１５％、１４％与８％，且都小于采用７ ｄ、２８ ｄ抗压 强度、劈拉强度和弹性模量计算其他各龄期对应力 学性能的理论值与实测值之间的相对误差。所以， 对钢纤维陶粒混凝土，建议采用１ ｄ、２８ ｄ抗压强度、 劈拉强度与弹性模量计算其他各龄期的抗压强度、 劈拉强度与弹性模量。 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